Размещено на http://www.allbest.ru// Введение производство лист стан Значительную долю в общем объеме производства проката составляет долю толстый лист. Развитие производства толстолистового проката за два последних десятилетия обусловлена развитием судостроения, гражданского строительства, машиностроения, увеличения парка железнодорожного подвижного состава. В связи с расширение строительства магистральных газа- и нефтепроводов увеличилась потребность в толстых листах для сварных труб большого диаметра, а с развитием атомной энергетики – для кожухов атомных реакторов. Значительно повысились требования к качеству толстолистовой стали. Возникла потребность в толстолистовой стали с хорошей свариваемостью, повышенной прочностью и ударной вязкостью металла. В связи с этим появилась новая технология контролируемой прокатки толстых листов без последующей термической обработки в печах. Задача, которую решают контролируемой прокаткой, -получение металла с мелкозернистой ферритной структурой. Сущность контролируемой прокатки состоит в регулировании в требуемых пределах температуры металла до прокатки, температуры и обжатия металла в ходе прокатки и температуры прокатки. Применение контролируемой прокатки приводит к увеличению нагрузок на прокатные клети и снижению исключаются производительности затраты эксплуатационные расходы на на станов. Однако при этом строительство термических печей, термообработку, уменьшается расход дефицитных легирующих элементов при производстве стали. Производство толстых листов и плит толщиной от 4 до 200мм, шириной от 1.0 до 5,3 м, длиной до 60 м осуществляется на специализированных участках, оборудованных толстолистовыми станами с последовательным расположением клетей. Исходными металлом для толстолистовых станов являются катанные или литые слябы толщиной 100- Размещено на http://www.allbest.ru// 500мм, шириной 1.0-2.4м, длиной 2.0-5.3м, массой от 2 до 40т, а также слитки массой до 60т. Размещено на http://www.allbest.ru// 1.Описание стана 2800 толстого листа горячей прокатки Стан 2800 предназначен для прокатки и дрессировки листов нержавеющих, легированных и углеродистых сталей. Стан состоит из нереверсивной 4х валковой клети и вспомогательного оборудования: аэродинамического раскладчика листов, кантователя пачек листов для ручной раскладки листов, листоправильной, промасливающей машин, укладчика листов, а также рольгангов, подающих и убирающих листы. Стан (рис. 2.4) имеет три нагревательные методические печи, три последовательно расположенные клети: первая — реверсивная с вертикальными валками, вторая — двухвалковая реверсивная, третья чистовая четырехвалковая универсальная, (стан введен в эксплуатацию в конце 50-х годов). В состав вспомогательного оборудования входят правильные машины, дисковые и гильотинные ножницы (расположены в двух линиях потока готовой продукции), душирующие установки, кантователи, листоукладчики, шлепперы и т.д. Стан предназначен для прокатки толстолистовой стали толщиной 4 – 50 мм, шириной 1500 — 2600 мм и длиной до 20 м из углеродистых и легированных сталей. Рис. 2.4. Схема расположения оборудования трехклетевого стана 2800: 1 — загрузочные устройства; 2 — толкатели; 3 — нагревательные печи; 4 — клеть с вертикальными валками; 5 – черновая двухвалковая реверсивная клеть; 6 – кран, 75/150 кН; 7 — чистовая универсальная четырехвалковая клеть; 8 – передаточная решетка с кантователем; 9 – разметочное устройство; 10 — кран, 250 кН; 12 — правильная машина; 13 — ножницы с наклонными ножами; 14 — дисковые ножницы; 15 – ножницы; 16 – холодильник Размещено на http://www.allbest.ru// Исходными заготовками служат слябы толщиной 120 — 250 мм, шириной 700 – 1100 мм и массой 4 – 8 т. Технологический процесс прокатки осуществляется следующим образом. Слябы, поступающие на склад, осматривают и подвергают огневой зачистке для удаления поверхностных дефектов. Затем слябы загружают в нагревательные печи, в которых в зависимости от марки стали, металл нагревают до температуры 1200 — 1230°С. Нагретые слябы подают в первую клеть с вертикальными валками, где происходит обжатие в первом проходе в пределах 25 – 50 мм по ширине для разрушения менее пластичной окалины. Для удаления окалины со сляба применяют гидросбив перед первой клетью; давление воды, выходящей из сопел находится в пределах 14 – 16 МПа. Во второй (черновой) двухвалковой реверсивной клети раскат прокатывают по специальному режиму до получения необходимой ширины(см. ниже). Прокатка во второй (черновой) клети ведется за 5 – 11 проходов (чем тоньше лист, тем больше проходов). Периодически после некоторых четных проходов раскат возвращают в клеть с вертикальными валками для устранения выпуклости боковых кромок и выравнивания по ширине. После достижения требуемых черновых размеров раскат рольгангом транспортируют в чистовую клеть, в которой за 5 – 9 проходов прокатывают до требуемой толщины листа. В чистовой универсальной клети режимы обжатий определяют, исходя из условий получения требуемых конечного профиля и механических свойств металла. Чистовая клеть также является реверсивной и в ней осуществляется только продольная прокатка. Размещено на http://www.allbest.ru// 2.Описание основного и вспомогательного оборудования Аэродинамический раскладчик листов Предназначен для: а) подачи пачек листов на линию прокатки; б) раскладки листов по одному из пачки и подачи на рольганг с центрирующими линейками. Состоит из следующих механизмов: а) цепного транспортера; б) подъемного стола; в) собственно аэродинамического раскладчика. Цепной транспортер предназначенный для подачи пачки листов на подъемный стол, состоит из 9 параллельно движущихся бесконечных цепей. Грузоподъемность транспортера — 10000 кг. Подъемный стол предназначен для подъема пачки листов до возможного захвата верхнего листа аэродинамическим раскладчиком. Длинна платформы стола — 4580 мм, ширина — 2700 мм, грузоподъемность — 10000 кг, скорость подъема — от 1,5 до 6 мм/с, скорость опускания — 18,7 мм/с, наибольший ход (подъем) — 800 мм, высота пачки — до 600 мм. Перемещение стола — от электродвигателя ДП-42 мощностью 21 кВт, 650 об/мин. Собственно аэродинамический раскладчик предназначен для полистной раскладки листов из пачки и подачи их на рольганг №1 и состоит из: а) 2-х боковых стенок с ходом 600 мм каждая, привод — от двигателя 3 кВт, 1420 об/мин; б) неподвижной передней стенки; в) подвижной задней стенки с ходом 4800 мм и скоростью перемещения 120 мм/с; привод — от двигателя 3 кВт, 1420 об/мин; г) 2-х транспортерных лент с линейной скоростью от 0,5 до 2,0 мм/с д)2-х приводных и 2-х неприводных барабанов транспортерных лент диаметром 600 мм; привод — от двигателя 12кВт, 770 об/мин; е) прижимного ролика диаметром 200 мм; Размещено на http://www.allbest.ru// ж) 2-х вентиляторов типа ВЦ-14-46 №8; привод каждого вентилятора — от двигателя 37 кВт, 980 об/мин; разрежение, создаваемое вентиляторами, составляет от 4 до 6 кг/см². Максимальная высота подъема рамы 800 мм, скорость подъема — 9 мм/с. Кантователь пачек листов расположен перед станом со стороны привода и предназначен для установки пачки листов перед прокаткой или дрессировкой, последующей кантовки её в вертикальное положение и раскладки листов по одному на рольганг №2. Кантователь состоит из: а) опорной рамы, на которой по рельсам перемещается непосредственно сам кантователь; б) рамы кантователя, выполненной в виде тележки с ходовыми колесами; в) гидроцилиндра Ø 180 мм с ходом штока 800 мм, обеспечивающим перемещение стола кантователя по рельсам; г) люльки наклоняющегося стола, удерживающей пачку листов в горизонтальном и вертикальном положениях; д) гидроцилиндра Ø 320 мм с ходом штока 850 мм, предназначенного для поворота люльки стола; скорость передвижения — 0,04 м/с; е) ролика с приводом, для обеспечения транспортировки листов на рольганг №2. Рольганги перед прокатной клетью стана 2800 расположены 3 рольганга. Они предназначены для транспортировки листов от раскладчиков к прокатной клети. Рольганги №1 и №2 состоят из 9 — ти роликов каждый. Рольганг №3 имеет 3 ролика. Диаметр бочки роликов — 300 мм, длина бочки — 2800 мм. Привод каждого рольганга — от электродвигателя ДП-3,2 мощностью 12 кВт, 760 об/мин. Скорость транспортирования — от 0,5 до 2 м/с. Рольганг №2 оборудован центрирующими линейками. Для предварительной настройки линейки оборудованы электроприводом от электродвигателя МТК 22-6, мощностью 7,5 кВт, 905 об/мин. С помощью электропривода линейки устанавливаются с раствором, большим ширины Размещено на http://www.allbest.ru// листа на 50 — 150 мм. Для точной установки ширины листа линейки оборудованы пневмоприводом со следующей характеристикой: ход штока пневмоцилиндра — 400 мм, ход каждой линейки при полном ходе пневмоцилиндра — 200 мм. Скорость движения линеек: от электропривода — 0,015 м/с, от пневмоцилиндра — 0,2 м/с. Размещено на http://www.allbest.ru// 3. Расчетно-конструкторская часть 3.1 Расчет массы и размеров исходных слябов Для расчета проектируемого стана 2800 толстого листа прокатки дан сортамент готовой продукции: 1. Лист 8х1400 мм - 50% 2. Лист 16х1800 мм - 50% 3.1 Расчет массы и размеров исходных слябов 1. Для листа 8х1400 мм Рассчитаем массу готового листа 𝑮𝒓 = 𝒉𝒓 𝒃𝒓 𝒍𝒓 𝒈=0.008*1.4*18*7.85=1.58256 т Ширину 𝒃Н , длина 𝒍Н и масса 𝑮𝑯 необрезного листа находятся из соотношений: 𝒃Н =𝒃𝒓 + ∆𝒃 = 𝟏. 𝟒 + 𝟎. 𝟏𝟒 = 𝟏. 𝟓𝟒м 𝒍𝑯 = 𝒍𝒓 +∆𝒍=18+0.8=18.8м 𝑮𝑯 = 𝒉𝒓 𝒃𝑯 𝒍𝑯 𝒈 = 𝟎. 𝟎𝟎𝟖 ∗ 𝟏. 𝟓𝟒 ∗ 𝟏𝟖. 𝟖 ∗ 𝟕. 𝟖𝟓 = 𝟏. 𝟖𝟏𝟖 т Рассчитаем длину сляба: 𝒍𝒄 = 𝑮𝒄 𝟕.𝟖𝟓𝒃𝒄 𝒉𝒄 = 𝟏.𝟖𝟏𝟖 𝟕.𝟖𝟓∗𝟏.𝟓𝟒∗𝟎.𝟏 = 𝟏. 𝟓𝟎𝟑 ≈ 𝟏. 𝟓 м Таким образом, исходный сляб для получения листа 8х1400х18000мм имеет массу 1.8 т и размеры 100х1540х1500мм. 2. Для листа 16х1800 мм Рассчитаем массу 𝒉𝒓 𝒃𝒓 𝒍𝒓 𝒈=0.016*1.8*18*7.85=4.06 т готового листа 𝑮𝒓 = Размещено на http://www.allbest.ru// Ширину 𝒃Н , длина 𝒍Н и масса 𝑮𝑯 необрезного листа находятся из соотношений: 𝒃Н =𝒃𝒓 + ∆𝒃 = 𝟏. 𝟖 + 𝟎. 𝟏𝟒 = 𝟏. 𝟗𝟒м 𝒍𝑯 = 𝒍𝒓 +∆𝒍=18+1.1=19.1м 𝑮𝑯 = 𝒉𝒓 𝒃𝑯 𝒍𝑯 𝒈 = 𝟎. 𝟎𝟏𝟔 ∗ 𝟏. 𝟗𝟒 ∗ 𝟏𝟗. 𝟏 ∗ 𝟕. 𝟖𝟓 = 𝟒. 𝟔𝟓т Рассчитаем длину сляба: 𝒍𝒄 = 𝑮𝒄 𝟕.𝟖𝟓𝒃𝒄 𝒉𝒄 = 𝟒.𝟔𝟓 𝟕.𝟖𝟓∗𝟏.𝟗𝟒∗𝟎.𝟏𝟓 = 𝟐. 𝟎𝟏8 ≈ 𝟐. 𝟎𝟐 м Таким образом, исходный сляб для получения листа 16х1800х18000мм имеет массу 4.6 т и размеры 150х1940х1800мм. 3.2. Определение основных параметров горячей листовой прокатки 3.2.1 Расчет режима обжатий и машинного времени прокатки в клетях стана 1. Для листа 0,8х1400 мм Прокатка в черновой клети 1-й проход. Исходные данный: Н𝟏 = 𝟐𝟏𝟎мм, 𝑳𝟏 = 𝟏. 𝟓м Принимаем ∆𝒉𝟏 = 𝟑𝟎мм 𝒉𝟏 = 𝑯𝟏 − ∆𝒉𝟏 = 𝟐𝟏𝟎 − 𝟑𝟎 = 𝟏𝟖𝟎мм 𝜺𝟏 = 𝝀𝟏 = 𝑯𝟏 −𝒉𝟏 𝑯𝟏 𝟐𝟏𝟎−𝟏𝟖𝟎 *100%= 𝟐𝟏𝟎 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟏𝟑. 𝟕𝟓% 𝑯𝟏 𝟐𝟏𝟎 = = 𝟏. 𝟏𝟔 𝒉𝟏 𝟏𝟖𝟎 𝒍𝟏 = 𝑳𝟏 𝝀𝟏 = 𝟏. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟏𝟔 = 𝟏. 𝟕𝟓м 𝝉𝑴𝟏 = 𝒍𝟏 𝟏. 𝟕𝟓 = = 𝟎. 𝟖𝟒𝟖𝒄 𝑽 𝟏. 𝟔 Размещено на http://www.allbest.ru// 2-й проход. Исходные данный: Н𝟐 = 𝟏𝟔𝟎мм, 𝑳𝟐 = 𝟏. 𝟕𝟓м Принимаем ∆𝒉𝟐 = 𝟐𝟖мм 𝒉𝟐 = 𝑯𝟐 − ∆𝒉𝟐 = 𝟏𝟔𝟎 − 𝟐𝟖 = 𝟏𝟑𝟐мм 𝜺𝟐 = 𝝀𝟐 = 𝑯𝟐 −𝒉𝟐 𝑯𝟐 𝟏𝟔𝟎−𝟏𝟑𝟐 *100%= 𝟏𝟔𝟎 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟏𝟒. 𝟐% 𝑯𝟐 𝟏𝟔𝟎 = = 𝟏. 𝟐𝟏 𝒉𝟐 𝟏𝟑𝟐 𝒍𝟐 = 𝑳𝟐 𝝀𝟐 = 𝟏. 𝟕𝟓 ∗ 𝟏. 𝟐𝟏 = 𝟐. 𝟏𝟐м 𝝉𝑴𝟐 = 𝒍𝟐 𝟐. 𝟏𝟐 = = 𝟏. 𝟎𝟗𝒄 𝑽 𝟐. 𝟓 3-й проход. Исходные данный: Н𝟑 = 𝟏𝟑𝟎мм, 𝑳𝟑 = 𝟐. 𝟏𝟐м Принимаем ∆𝒉𝟑 = 𝟐𝟒мм 𝒉𝟑 = 𝑯𝟑 − ∆𝒉𝟑 = 𝟏𝟑𝟎 − 𝟐𝟒 = 𝟏𝟎𝟔мм 𝜺𝟑 = 𝝀𝟑 = 𝑯𝟑 −𝒉𝟑 𝑯𝟑 𝑯𝟑 𝒉𝟑 𝟏𝟑𝟎−𝟏𝟎𝟔 *100%= = 𝟏𝟑𝟎 𝟏𝟎𝟔 𝟏𝟑𝟎 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟏𝟖. 𝟒𝟔% = 𝟏. 𝟐𝟑 𝒍𝟑 = 𝑳𝟑 𝝀𝟑 = 𝟐. 𝟏𝟐 ∗ 𝟏. 𝟐𝟑 = 𝟐. 𝟓𝟗м 𝒍 𝟐.𝟓𝟗 𝑽 𝟐.𝟒𝟓 𝝉𝑴𝟑 = 𝟑 = = 𝟏. 𝟏𝒄 4-й проход. Исходные данный: Н𝟒 = 𝟏𝟎𝟎мм, 𝑳𝟒 = 𝟐. 𝟓𝟗м Принимаем ∆𝒉𝟒 = 𝟐𝟐мм 𝒉𝟒 = 𝑯𝟒 − ∆𝒉𝟒 = 𝟏𝟎𝟎 − 𝟐𝟐 = 𝟕𝟖мм 𝜺𝟒 = 𝝀𝟒 = 𝑯𝟒 −𝒉𝟒 𝑯𝟒 𝑯𝟒 𝒉𝟒 𝟏𝟎𝟎−𝟕𝟖 *100%= = 𝟏𝟎𝟎 𝟕𝟖 𝟏𝟎𝟎 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟐𝟐% = 𝟏. 𝟐𝟖 𝒍𝟒 = 𝑳𝟒 𝝀𝟒 = 𝟐. 𝟓𝟗 ∗ 𝟏. 𝟐𝟖 = 𝟑. 𝟑𝟐м 𝒍 𝟑.𝟑𝟐 𝑽 𝟐.𝟒𝟑 𝝉𝑴𝟒 = 𝟒 = = 𝟏. 𝟑𝟔𝒄 Размещено на http://www.allbest.ru// 5-й проход. Исходные данный: Н𝟓 = 𝟖𝟓мм, 𝑳𝟓 = 𝟑. 𝟑𝟐м Принимаем ∆𝒉𝟓 = 𝟏𝟕мм 𝒉𝟓 = 𝑯𝟓 − ∆𝒉𝟓 = 𝟖𝟓 − 𝟏𝟕 = 𝟔𝟖мм 𝜺𝟓 = 𝝀𝟓 = 𝑯𝟓 −𝒉𝟓 𝑯𝟓 𝑯𝟓 𝒉𝟓 𝟖𝟓−𝟔𝟖 *100%= = 𝟖𝟓 𝟔𝟖 𝟖𝟓 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟐𝟎% = 𝟏. 𝟐𝟓 𝒍𝟓 = 𝑳𝟓 𝝀𝟓 = 𝟑. 𝟑𝟐 ∗ 𝟏. 𝟐𝟓 = 𝟒. 𝟏𝟓м 𝒍 𝟒.𝟏𝟓 𝑽 𝟐.𝟓 𝝉𝑴𝟓 = 𝟓 = = 𝟏. 𝟔𝟔𝒄v 6-й проход. Исходные данный: Н𝟔 = 𝟔𝟗мм, 𝑳𝟔 = 𝟒. 𝟏𝟓м Принимаем ∆𝒉𝟔 = 𝟏𝟑мм 𝒉𝟔 = 𝑯𝟔 − ∆𝒉𝟔 = 𝟔𝟗 − 𝟏𝟑 = 𝟓𝟔мм 𝜺𝟔 = 𝝀𝟔 = 𝑯𝟔 −𝒉𝟔 𝑯𝟔 𝑯𝟔 𝒉𝟔 6𝟗−𝟓𝟔 *100%= = 𝟔𝟗 𝟓𝟔 𝟔𝟗 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟏𝟖. 𝟖𝟒% = 𝟏. 𝟐𝟑 𝒍𝟔 = 𝑳𝟔 𝝀𝟔 = 𝟒. 𝟏𝟓 ∗ 𝟏. 𝟐𝟑 = 𝟓. 𝟏𝟏м 𝒍 𝟓.𝟏𝟏 𝑽 𝟐.𝟓 𝝉𝑴𝟔 = 𝟔 = = 𝟐. 𝟎𝟒𝒄 7-й проход. Исходные данный: Н𝟕 = 𝟒𝟗мм, 𝑳𝟕 = 𝟓. 𝟏𝟏м Принимаем ∆𝒉𝟕 = 𝟗мм 𝒉𝟕 = 𝑯𝟕 − ∆𝒉𝟕 = 𝟒𝟗 − 𝟗 = 𝟒𝟎мм 𝜺𝟕 = 𝝀𝟕 = 𝑯𝟕 −𝒉𝟕 𝑯𝟕 𝑯𝟕 𝒉𝟕 𝟒𝟗−𝟒𝟎 *100%= = 𝟒𝟗 𝟒𝟎 𝟒𝟗 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟏𝟖. 𝟒% = 𝟏. 𝟐𝟐𝟓 𝒍𝟕 = 𝑳𝟕 𝝀𝟕 = 𝟓. 𝟏𝟏 ∗ 𝟏. 𝟐𝟐𝟓 = 𝟔. 𝟐𝟔м 𝒍 𝟔.𝟐𝟔 𝑽 𝟐.𝟓𝟑 𝝉𝑴𝟕 = 𝟕 = = 𝟐. 𝟓𝟕𝒄 Размещено на http://www.allbest.ru// Прокатка в чистовой клети 1-й проход. Исходные данный: Н𝟏 = 𝟒𝟎мм, 𝑳𝟏 = 𝟔. 𝟐𝟓м Принимаем ∆𝒉𝟏 = 𝟏𝟎мм 𝒉𝟏 = 𝑯𝟏 − ∆𝒉𝟏 = 𝟒𝟎 − 𝟏𝟎 = 𝟑𝟎мм 𝜺𝟏 = 𝝀𝟏 = 𝑯𝟏 −𝒉𝟏 𝑯𝟏 𝑯𝟏 𝒉𝟏 𝟒𝟎−𝟏𝟎 *100%= = 𝟒𝟎 𝟑𝟎 𝟒𝟎 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟐𝟓% = 𝟏. 𝟑𝟑 𝒍𝟏 = 𝑳𝟏 𝝀𝟏 = 𝟔. 𝟐𝟓 ∗ 𝟒. 𝟏 = 𝟖. 𝟑𝟐м 𝒍 𝟖.𝟑𝟐 𝑽 𝟒.𝟏 𝝉𝑴𝟏 = 𝟏 = = 𝟐. 𝟎𝟑𝟖𝒄 2-й проход. Исходные данный: Н𝟐 = 𝟑𝟓мм, 𝑳𝟐 = 𝟖. 𝟑𝟑м Принимаем ∆𝒉𝟐 = 𝟖. 𝟓мм 𝒉𝟐 = 𝑯𝟐 − ∆𝒉𝟐 = 𝟑𝟓 − 𝟖. 𝟓 = 𝟐𝟔. 𝟓мм 𝜺𝟐 = 𝝀𝟐 = 𝑯𝟐 −𝒉𝟐 𝑯𝟐 𝑯𝟐 𝒉𝟐 𝟑𝟓−𝟐𝟔.𝟓 *100%= = 𝟑𝟓 𝟐𝟔.𝟓 𝟑𝟓 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟐𝟒. 𝟐𝟗% = 𝟏. 𝟑𝟐 𝒍𝟐 = 𝑳𝟐 𝝀𝟐 = 𝟖. 𝟑𝟑 ∗ 𝟏. 𝟑𝟐 = 𝟏𝟏м 𝒍 𝟏𝟏 𝑽 𝟒.𝟑 𝝉𝑴𝟐 = 𝟐 = = 𝟐. 𝟓𝟓𝟖𝒄 3-й проход. Исходные данный: Н𝟑 = 𝟐𝟗мм, 𝑳𝟑 = 𝟏𝟏м Принимаем ∆𝒉𝟑 = 𝟓. 𝟓мм 𝒉𝟑 = 𝑯𝟑 − ∆𝒉𝟑 = 𝟐𝟗 − 𝟓. 𝟓 = 𝟐𝟑. 𝟓мм 𝜺𝟑 = 𝝀𝟑 = 𝑯𝟑 −𝒉𝟑 𝑯𝟑 𝑯𝟑 𝒉𝟑 𝟐𝟗−𝟐𝟑.𝟓 *100%= = 𝟐𝟗 𝟐𝟑.𝟓 𝟐𝟗 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟏𝟖. 𝟗% = 𝟏. 𝟐𝟑 𝒍𝟑 = 𝑳𝟑 𝝀𝟑 = 𝟏𝟏 ∗ 𝟏. 𝟐𝟑 = 𝟏𝟑. 𝟓𝟑м Размещено на http://www.allbest.ru// 𝒍 𝟏𝟑.𝟓𝟑 𝑽 𝟒.𝟔 𝝉𝑴3 = 𝟑 = = 𝟐. 𝟗𝟒𝟏𝒄 4-й проход. Исходные данный: Н𝟒 = 𝟏𝟓мм, 𝑳𝟒 = 𝟏𝟑. 𝟓м Принимаем ∆𝒉𝟒 = 𝟑. 𝟓мм 𝒉𝟒 = 𝑯𝟒 − ∆𝒉𝟒 = 𝟏𝟓 − 𝟑. 𝟓 = 𝟏𝟏. 𝟓мм 𝜺𝟒 = 𝝀𝟒 = 𝑯𝟒 −𝒉𝟒 𝑯𝟒 𝑯𝟒 𝒉𝟒 𝟏𝟓−𝟏𝟏.𝟓 *100%= = 𝟏𝟓 𝟏𝟏.𝟓 𝟏𝟓 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟐𝟑% = 𝟏. 𝟑 𝒍𝟒 = 𝑳𝟒 𝝀𝟒 = 𝟏𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟑 = 𝟏𝟕. 𝟔м 𝒍 𝟏𝟕.𝟔 𝑽 𝟒.𝟖 𝝉𝑴𝟒 = 𝟒 = = 𝟑. 𝟔𝟔𝒄 5-й проход. Исходные данный: Н𝟓 = 𝟏𝟑мм, 𝑳𝟓 = 𝟏𝟕. 𝟔м Принимаем ∆𝒉𝟓 = 𝟑мм 𝒉𝟓 = 𝑯𝟓 − ∆𝒉𝟓 = 𝟏𝟑 − 𝟑 = 𝟏𝟎мм 𝜺𝟓 = 𝝀𝟓 = 𝑯𝟓 −𝒉𝟓 𝑯𝟓 𝑯𝟓 𝒉𝟓 𝟏𝟑−𝟏𝟎 *100%= = 𝟏𝟑 𝟏𝟎 𝟏𝟑 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟐𝟑% = 𝟏. 𝟑 𝒍𝟓 = 𝑳𝟓 𝝀𝟓 = 𝟏𝟕. 𝟔 ∗ 𝟏. 𝟑 = 𝟐𝟐. 𝟔𝟖м 𝒍 𝟐𝟐.𝟔𝟖 𝑽 𝟓.𝟑 𝝉𝑴𝟓 = 𝟓 = = 𝟒. 𝟐𝟕𝒄 2. Для листа 16х1800 мм Прокатка в черновой клети 1-й проход. Исходные данный: Н𝟏 = 𝟐𝟐𝟎мм, 𝑳𝟏 = 𝟐. 𝟎𝟐м Принимаем ∆𝒉1 = 𝟐𝟓мм 𝒉𝟏 = 𝑯𝟏 − ∆𝒉𝟏 = 𝟐𝟐𝟎 − 𝟐𝟓 = 𝟏𝟗𝟓мм 𝜺𝟏 = 𝑯𝟏 −𝒉𝟏 𝑯𝟏 𝟐𝟐𝟎−𝟏𝟗𝟓 *100%= 𝟐𝟐𝟎 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟏𝟏. 𝟑% Размещено на http://www.allbest.ru// 𝝀𝟏 = 𝑯𝟏 𝟐𝟐𝟎 = = 𝟏. 𝟏𝟐 𝒉𝟏 𝟏𝟗𝟓 𝒍𝟏 = 𝑳𝟏 𝝀𝟏 = 𝟏. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟏𝟔 = 𝟐. 𝟐𝟕𝟖м 𝝉𝑴𝟏 = 𝒍𝟏 𝟐. 𝟐𝟕 = = 𝟏. 𝟒𝟐𝒄 𝑽 𝟏. 𝟔 2-й проход. Исходные данный: Н𝟐 = 𝟏𝟕𝟓мм, 𝑳𝟐 = 𝟐. 𝟐𝟖м Принимаем ∆𝒉𝟐 = 𝟐𝟓мм 𝒉𝟐 = 𝑯𝟐 − ∆𝒉𝟐 = 𝟏𝟕𝟓 − 𝟐𝟓 = 𝟏𝟓𝟎мм 𝜺𝟐 = 𝝀𝟐 = 𝑯𝟐 −𝒉𝟐 𝑯𝟐 𝟏𝟕𝟓−𝟏𝟓𝟎 *100%= 𝟏𝟕𝟓 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟏𝟒% 𝑯𝟐 𝟏𝟕𝟓 = = 𝟏. 𝟏𝟔 𝒉𝟐 𝟏𝟓𝟎 𝒍𝟐 = 𝑳𝟐 𝝀𝟐 = 𝟐. 𝟐𝟖 ∗ 𝟏. 𝟏𝟔 = 𝟐. 𝟔𝟔м 𝝉𝑴𝟐 = 𝒍𝟐 𝟐. 𝟔𝟔 = = 𝟏. 𝟎𝟔𝟒𝒄 𝑽 𝟐. 𝟓 3-й проход. Исходные данный: Н𝟑 = 𝟏𝟒𝟓 мм, 𝑳𝟑 = 𝟐. 𝟔𝟔м Принимаем ∆𝒉𝟑 = 𝟐𝟐мм 𝒉𝟑 = 𝑯𝟑 − ∆𝒉𝟑 = 𝟏𝟒𝟓 − 𝟐𝟐 = 𝟏𝟐𝟑мм 𝜺𝟑 = 𝝀𝟑 = 𝑯𝟑 −𝒉𝟑 𝑯𝟑 𝑯𝟑 𝒉𝟑 𝟏𝟒𝟓−𝟏𝟐𝟑 *100%= = 𝟏𝟒𝟓 𝟏𝟐𝟑 𝟏𝟒𝟓 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟏𝟓% = 𝟏. 𝟏𝟕 𝒍𝟑 = 𝑳𝟑 𝝀𝟑 = 𝟐. 𝟔𝟔 ∗ 𝟏. 𝟏𝟕 = 𝟑. 𝟏𝟑м 𝒍 𝟐.𝟓𝟗 𝑽 𝟐.𝟒𝟓 𝝉𝑴𝟑 = 𝟑 = = 𝟏. 𝟐𝟕𝒄 4-й проход. Исходные данный: Н𝟒 = 𝟏𝟏𝟓мм, 𝑳𝟒 = 𝟑. 𝟏𝟑м Принимаем ∆𝒉𝟒 = 𝟏𝟗мм Размещено на http://www.allbest.ru// 𝒉𝟒 = 𝑯𝟒 − ∆𝒉𝟒 = 𝟏𝟏𝟓 − 𝟏𝟗 = 𝟗𝟔мм 𝜺𝟒 = 𝝀𝟒 = 𝑯𝟒 −ℎ𝟒 𝑯𝟒 𝑯𝟒 𝒉𝟒 𝟏𝟏𝟓−𝟗𝟔 *100%= = 𝟏𝟏𝟓 𝟗𝟔 𝟏𝟏𝟓 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟏𝟔% = 𝟏. 𝟏𝟗 𝒍𝟒 = 𝑳𝟒 𝝀𝟒 = 𝟑. 𝟏𝟑 ∗ 𝟏. 𝟏𝟗 = 𝟑. 𝟕𝟓м 𝒍 𝟑.𝟕𝟓 𝑽 𝟐.𝟒𝟑 𝝉𝑴𝟒 = 𝟒 = = 𝟏. 𝟓𝟒𝒄 5-й проход. Исходные данный: Н𝟓 = 𝟖𝟓мм, 𝑳𝟓 = 𝟑. 𝟕𝟓м Принимаем ∆𝒉𝟓 = 𝟏𝟒мм 𝒉𝟓 = 𝑯𝟓 − ∆𝒉𝟓 = 𝟖𝟓 − 𝟏𝟒 = 𝟕𝟏мм 𝜺𝟓 = 𝝀𝟓 = 𝑯𝟓 −𝒉𝟓 𝑯𝟓 𝑯𝟓 𝒉𝟓 𝟖𝟓−𝟕𝟏 *100%= = 𝟖𝟓 𝟕𝟏 𝟖𝟓 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟏𝟔% = 𝟏. 𝟏𝟗 𝒍𝟓 = 𝑳𝟓 𝝀𝟓 = 𝟑. 𝟕𝟓 ∗ 𝟏. 𝟏𝟗 = 𝟒. 𝟒𝟖м 𝝉𝑴𝟓 = 𝒍𝟓 𝟒. 𝟒𝟖 = = 𝟏. 𝟕𝟗𝒄 𝑽 𝟐. 𝟓 6-й проход. Исходные данный: Н𝟔 = 𝟔𝟓мм, 𝑳𝟔 = 𝟒. 𝟒𝟖м Принимаем ∆𝒉𝟔 = 𝟏𝟎мм 𝒉𝟔 = 𝑯𝟔 − ∆𝒉𝟔 = 𝟔𝟓 − 𝟏𝟎 = 𝟓𝟓мм 𝜺𝟔 = 𝝀𝟔 = 𝑯𝟔 −𝒉𝟔 𝑯𝟔 𝑯𝟔 𝒉𝟔 𝟔𝟓−𝟓𝟓 *100%= = 𝟔𝟓 𝟓𝟓 𝟔𝟓 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟏𝟓% = 𝟏. 𝟏𝟖 𝒍𝟔 = 𝑳𝟔 𝝀𝟔 = 𝟒. 𝟒𝟖 ∗ 𝟏. 𝟏𝟖 = 𝟓. 𝟐𝟗м 𝒍 𝟓.𝟐𝟗 𝑽 𝟐.𝟓 𝝉𝑴𝟔 = 𝟔 = = 𝟐. 𝟏𝟏𝒄 7-й проход. Исходные данный: Н𝟕 = 𝟒𝟓мм, 𝑳𝟕 = 𝟓. 𝟐𝟗м Принимаем ∆𝒉𝟕 = 𝟖мм Размещено на http://www.allbest.ru// 𝒉𝟕 = 𝑯𝟕 − ∆𝒉𝟕 = 𝟒𝟓 − 𝟖 = 𝟑𝟕мм 𝜺𝟕 = 𝝀𝟕 = 𝑯𝟕 −𝒉𝟕 𝑯𝟕 𝑯𝟕 𝒉𝟕 𝟒𝟓−𝟑𝟕 *100%= = 𝟒𝟓 𝟑𝟕 𝟒𝟓 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟏𝟕% = 𝟏. 𝟐𝟏 𝒍𝟕 = 𝑳𝟕 𝝀𝟕 = 𝟓. 𝟐𝟗 ∗ 𝟏. 𝟐𝟏 = 𝟔. 𝟒𝟑м 𝒍 𝟔.𝟒𝟑 𝑽 𝟐.𝟓𝟑 𝝉𝑴𝟕 = 𝟕 = = 𝟐. 𝟔𝟒𝒄 Прокатка в чистовой клети 1-й проход. Исходные данный: Н𝟏 = 𝟑𝟓мм, 𝑳𝟏 = 𝟔. 𝟒𝟑м Принимаем ∆𝒉𝟏 = 𝟕. 𝟓мм 𝒉𝟏 = 𝑯𝟏 − ∆𝒉𝟏 = 𝟑𝟓 − 𝟕. 𝟓 = 𝟐𝟕. 𝟓мм 𝜺𝟏 = 𝝀𝟏 = 𝑯𝟏 −𝒉𝟏 𝑯𝟏 𝑯𝟏 𝒉𝟏 𝟑𝟓−𝟕.𝟓 *100%= = 𝟑𝟓 𝟐𝟕.𝟓 𝟑𝟓 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟐𝟏% = 𝟏. 𝟐𝟕 𝒍𝟏 = 𝑳𝟏 𝝀𝟏 = 𝟔. 𝟒𝟑 ∗ 𝟏. 𝟐𝟕 = 𝟖. 𝟏𝟖м 𝒍 𝟖.𝟏𝟖 𝑽 𝟒.𝟏 𝝉𝑴𝟏 = 𝟏 = = 𝟐𝒄 2-й проход. Исходные данный: Н𝟐 = 𝟐𝟓мм, 𝑳𝟐 = 𝟖. 𝟏𝟖м Принимаем ∆𝒉𝟐 = 𝟓мм 𝒉𝟐 = 𝑯𝟐 − ∆𝒉𝟐 = 𝟐𝟓 − 𝟓 = 𝟐𝟎мм 𝜺𝟐 = 𝝀𝟐 = 𝑯𝟐 −𝒉𝟐 𝑯𝟐 𝑯𝟐 𝒉𝟐 𝟐𝟓−𝟐𝟎 *100%= = 𝟐𝟓 𝟐𝟎 𝟐𝟓 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟐𝟎% = 𝟏. 𝟐𝟓 𝒍𝟐 = 𝑳𝟐 𝝀𝟐 = 𝟖. 𝟏𝟖 ∗ 𝟏. 𝟐𝟓 = 𝟏𝟎. 𝟐𝟐𝟓м 𝒍 𝟏𝟎.𝟐𝟐𝟓 𝑽 𝟒.𝟑 𝝉𝑴𝟐 = 𝟐 = = 𝟐. 𝟑𝟕𝒄 3-й проход. Исходные данный: Н𝟑 = 𝟏𝟓мм, 𝑳𝟑 = 𝟏𝟎. 𝟐𝟐𝟓м Размещено на http://www.allbest.ru// Принимаем ∆𝒉𝟑 = 𝟑мм 𝒉𝟑 = 𝑯𝟑 − ∆𝒉𝟑 = 𝟏𝟓 − 𝟑 = 𝟏𝟐мм 𝜺𝟑 = 𝝀𝟑 = 𝑯𝟑 −𝒉𝟑 𝑯𝟑 𝑯𝟑 𝒉𝟑 𝟏𝟓−𝟏𝟐 *100%= = 𝟏𝟓 𝟏𝟐 𝟏𝟓 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟐𝟎% = 𝟏. 𝟐𝟓 𝒍𝟑 = 𝑳𝟑 𝝀𝟑 = 𝟏𝟏 ∗ 𝟏. 𝟐𝟑 = 𝟏𝟐. 𝟕𝟖м 𝒍 𝟏𝟐.𝟕𝟖 𝑽 𝟒.𝟔 𝝉𝑴𝟑 = 𝟑 = = 𝟐. 𝟕𝟕𝒄 4-й проход. Исходные данный: Н𝟒 = 𝟏𝟐мм, 𝑳𝟒 = 𝟏𝟐. 𝟖м Принимаем ∆𝒉𝟒 = 𝟐. 𝟓мм 𝒉𝟒 = 𝑯𝟒 − ∆𝒉𝟒 = 𝟏𝟐 − 𝟐. 𝟓 = 𝟗. 𝟓мм 𝜺𝟒 = 𝝀𝟒 = 𝑯𝟒 −𝒉𝟒 𝑯𝟒 𝑯𝟒 𝒉𝟒 𝟏𝟐−𝟗.𝟓 *100%= = 𝟏𝟐 𝟗.𝟓 𝟏𝟐 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟐𝟏% = 𝟏. 𝟐𝟔 𝒍𝟒 = 𝑳𝟒 𝝀𝟒 = 𝟏𝟐. 𝟖 ∗ 𝟏. 𝟐𝟔 = 𝟏𝟔. 𝟏𝟒м 𝒍 𝟏𝟔 𝑽 𝟒.𝟖 𝝉𝑴𝟒 = 𝟒 = = 𝟑. 𝟑𝟔𝒄 5-й проход. Исходные данный: Н𝟓 = 𝟏𝟎мм, 𝑳𝟓 = 𝟏𝟔м Принимаем ∆𝒉𝟓 = 𝟏. 𝟓мм 𝒉𝟓 = 𝑯𝟓 − ∆𝒉𝟓 = 𝟏𝟎 − 𝟏. 𝟓 = 𝟖. 𝟓мм 𝜺𝟓 = 𝝀𝟓 = 𝑯𝟓 −𝒉𝟓 𝑯𝟓 𝑯𝟓 𝒉𝟓 𝟏𝟎−𝟖.𝟓 *100%= = 𝟏𝟎 𝟖.𝟓 𝟏𝟎 ∗ 𝟏𝟎𝟎% = 𝟏𝟓% = 𝟏. 𝟏𝟕 𝒍𝟓 = 𝑳𝟓 𝝀𝟓 = 𝟏𝟔 ∗ 𝟏. 𝟏𝟕 = 𝟏𝟗м 𝒍 𝟏𝟗 𝑽 𝟓.𝟑 𝝉𝑴𝟓 = 𝟓 = = 𝟑. 𝟓𝟖𝒄 Размещено на http://www.allbest.ru// 3.2.2 Расчет температурного режима прокатки Проход в черновой клети 1.Расчет температурного режима прокатки в чистовой клети стана 2800 листа 8х1400х18000мм из раската 210х1540х1500 𝒕𝟏 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝝉𝟏 𝟏𝟎𝟓𝟎 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟑. 𝟖𝟒 ∆𝒕и𝟏 = (( = 𝟏℃ ) )∗( ) = (( ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎𝒉 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟏𝟖𝟎 𝟏𝟎𝟒𝟗 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟑. 𝟎𝟗 ∆𝒕и𝟐 = (( = 𝟏℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟏𝟑𝟐 𝟏𝟎𝟒𝟖 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟑. 𝟏 ∆𝒕и𝟑 = (( = 𝟐℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟏𝟎𝟔 𝟏𝟎𝟒𝟔 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟑. 𝟑𝟔 ∆𝒕и𝟒 = (( = 𝟐℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟕𝟖 𝟏𝟎𝟒𝟒 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟑. 𝟔𝟔 ∆𝒕и𝟓 = (( = 𝟑℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟔𝟖 𝟏𝟎𝟒𝟏 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟒. 𝟎𝟒 ∆𝒕и𝟔 = (( = 𝟒℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟓𝟔 𝟏𝟎𝟑𝟕 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟒. 𝟓𝟕 ∆𝒕и𝟕 = (( = 𝟔℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟒𝟎 Проход в чистовой клети. 𝟏𝟎𝟑𝟏 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟒. 𝟎𝟒 ∆𝒕и𝟏 = (( = 𝟕℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟑𝟎 𝟏𝟎𝟐𝟒 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟒. 𝟓𝟔 ∆𝒕и𝟐 = (( = 𝟖℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟐𝟔. 𝟓 𝟏𝟎𝟏𝟔 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟒. 𝟗𝟒 ∆𝒕и𝟑 = (( = 𝟏𝟎℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟐𝟑. 𝟓 𝟏𝟎𝟎𝟔 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟓. 𝟔6 ∆𝒕и𝟒 = (( = 𝟐𝟐℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟏𝟏. 𝟓 Размещено на http://www.allbest.ru// 𝟗𝟖𝟒 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟔. 𝟐𝟕 ∆𝒕и𝟓 = (( = 𝟐𝟔℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟏𝟎 В пятом проходе раскат после выброса из валков не останавливается и не подается обратно, а отводится рольгангом от клети к роликовой правильной машине. Поэтому температура конца прокатки 𝒕к составляет: 𝒕к = 𝟗𝟖𝟒 − 𝟐𝟔 = 𝟗𝟓𝟖℃ 2.Расчет температурного режима прокатки в чистовой клети стана 2800 листа 16х1800х18000мм из раската 220х1940х2020мм 𝒕𝟏 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝝉𝟏 𝟏𝟎𝟓𝟎 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟑. 𝟒𝟐 ∆𝒕и𝟏 = (( = 𝟏℃ ) )∗( ) = (( ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎𝒉 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟏𝟗𝟓 𝟏𝟎𝟒𝟗 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟑. 𝟎𝟔𝟒 ∆𝒕и𝟐 = (( = 𝟏℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟏𝟓𝟎 𝟏𝟎𝟒𝟖 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟑. 𝟐𝟕 ∆𝒕и𝟑 = (( = 𝟐℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟏𝟐𝟑 𝟏𝟎𝟒𝟔 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟑. 𝟓𝟒 ∆𝒕и𝟒 = (( = 𝟐℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟗𝟔 𝟏𝟎𝟒𝟒 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟑. 𝟕𝟗 ∆𝒕и𝟓 = (( = 𝟑℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟕𝟏 𝟏𝟎𝟒𝟏 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟒. 𝟏𝟏 ∆𝒕и𝟔 = (( = 𝟒℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟓𝟓 𝟏𝟎𝟑𝟕 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟒. 𝟔𝟒 ∆𝒕и𝟕 = (( = 𝟔℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟑𝟕 Проход в чистовой клети. Размещено на http://www.allbest.ru// 𝟏𝟎𝟑𝟏 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟒 ∆𝒕и𝟏 = (( = 𝟕℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟐𝟕. 𝟓 𝟏𝟎𝟐𝟒 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟒. 𝟑𝟕 ∆𝒕и𝟐 = (( = 𝟏𝟎℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟐𝟎 𝟏𝟎𝟏𝟒 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟒. 𝟕𝟕 ∆𝒕и𝟑 = (( = 𝟏𝟖℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟏𝟐 𝟗𝟗𝟔 + 𝟐𝟕𝟑 𝟒 𝟓. 𝟑𝟔 ∆𝒕и𝟒 = (( = 𝟐𝟒℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟗. 𝟓 𝟗𝟕𝟐 + 𝟐𝟕𝟑 4 𝟓. 𝟓𝟖 ∆𝒕и𝟓 = (( = 𝟐𝟔℃ ) )∗ 𝟏𝟎𝟎 𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟖. 𝟓 В пятом проходе раскат после выброса из валков не останавливается и не подается обратно, а отводится рольгангом от клети к роликовой правильной машине. Поэтому температура конца прокатки 𝒕к составляет: 𝒕к = 𝟗𝟕𝟐 − 𝟐𝟔 = 𝟗𝟒𝟔℃ 3.2.3 Расчет сопротивления металла пластической деформации Марка стали 36Г2; S=0.94;𝝈𝟎 =83.5МПа;а=0.151;b=0.122;с=-3.66 Расчет в черновой клети дл листа 8х1400х18000мм 𝝈𝑺𝟏 = 𝑺𝝈𝟎 𝑼𝒂 (𝜺/𝟏𝟎)𝒃 ∗ (𝒕/𝟏𝟎𝟎𝟎)𝒄 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟏𝟏𝟕 ∗ 𝟏. 𝟎𝟒𝟑 ∗ 𝟎. 𝟖 = 𝟕𝟔МПа 𝝈𝑺𝟐 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟐𝟐 ∗ 𝟏. 𝟎𝟑𝟗 ∗ 𝟎. 𝟖𝟑𝟗 = 𝟖𝟑МПа 𝝈𝑺𝟑 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟐𝟓𝟕 ∗ 𝟏. 𝟎𝟕𝟕 ∗ 𝟎. 8𝟒𝟐 = 𝟖𝟗. 𝟓МПа 𝝈𝑺𝟒 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟐𝟗 ∗ 𝟏. 𝟏 ∗ 𝟎. 𝟖𝟔𝟔 = 𝟗𝟔. 𝟒𝟖МПа 𝝈𝑺𝟓 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟑𝟏 ∗ 𝟏. 𝟎𝟖 ∗ 𝟎. 𝟖𝟓𝟒 = 𝟗𝟒. 𝟖𝟓𝟔МПа 𝝈𝑺𝟔 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟑𝟐 ∗ 𝟏. 𝟎𝟖 ∗ 𝟎. 𝟖𝟔 = 𝟗𝟔. 𝟓𝟗МПа 𝝈𝑺𝟕 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟑𝟓 ∗ 𝟏. 𝟎𝟕𝟕 ∗ 𝟎. 𝟖𝟕𝟓𝟒 = 𝟏𝟎𝟎МПа Размещено на http://www.allbest.ru// Расчет сопротивления металла в чистовой клети 𝝈𝑺𝟏 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟓𝟐 ∗ 𝟏. 𝟏𝟏𝟖 ∗ 𝟎. 𝟖𝟗𝟒𝟐 = 𝟏𝟏𝟗. 𝟐𝟖МПа 𝝈𝑺𝟐 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟓𝟒𝟒 ∗ 𝟏. 𝟏𝟏𝟒 ∗ 𝟎. 𝟗𝟏 = 𝟏𝟐𝟑. 𝟕МПа 𝝈𝑺𝟑 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟓𝟒𝟓 ∗ 𝟏. 𝟎𝟖 ∗ 𝟎. 𝟗𝟒 = 𝟏𝟐𝟑. 𝟓𝟕МПа 𝝈𝑺𝟒 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟔𝟕 ∗ 𝟏. 𝟏 ∗ 𝟎. 𝟗𝟕𝟖 = 𝟏𝟒𝟏МПа 𝝈𝑺𝟓 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟕𝟏 ∗ 𝟏. 𝟏 ∗ 𝟏. 𝟎𝟔 = 𝟏𝟓𝟔МПа 3.3.4 Расчет усилия и момента прокатки В черновой клети 𝑷𝟏 = 𝑭𝒌 𝒑=0.169*92=15.58 МН; 𝑷𝟐 =0.154*88.92=13.69 МН; 𝑷𝟑 = 𝟎. 𝟏𝟒𝟗 ∗ 𝟗𝟏. 𝟐𝟔 = 𝟏𝟑. 𝟔𝟑МН; 𝑷𝟒 = 𝟎. 𝟏𝟒 ∗ 𝟗𝟔. 𝟓 = 𝟏𝟑. 𝟓𝟏 МН; 𝑷𝟓 = 𝟎. 𝟏𝟐𝟔 ∗ 𝟗𝟓. 𝟐𝟏 = 𝟏𝟐. 𝟎𝟖 МН; 𝑷𝟔 = 𝟎. 𝟏𝟏 ∗ 𝟗𝟕. 𝟓𝟓 = 𝟏𝟎. 𝟖𝟏 МН; 𝑷𝟕 = 𝟎. 𝟎𝟗𝟐𝟒 ∗ 𝟏𝟎𝟒 = 𝟗. 𝟔 МН; 𝑴пр𝟏 = 𝟐𝑷𝒍𝒈 Ψ=2*15.58*0.11*0.6=1.02с−𝟏 𝑴пр𝟐 =2*13.69*0.1*0.6=1.64с−1 𝑴пр𝟑 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟑. 𝟔𝟑 ∗ 𝟎. 𝟎𝟗𝟕 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟓𝟖с−𝟏 𝑴пр𝟒 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟑. 𝟓𝟏 ∗ 𝟎. 𝟎𝟗𝟑 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟓с−𝟏 𝑴пр𝟓 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟐. 𝟎𝟖 ∗ 𝟎. 𝟎𝟖𝟐𝟒 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟏𝟗с−𝟏 𝑴пр𝟔 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟎. 𝟖𝟏 ∗ 𝟎. 𝟎𝟕𝟐 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟎. 𝟗𝟑с−𝟏 𝑴пр𝟕 = 𝟐 ∗ 𝟗. 𝟔 ∗ 𝟎. 𝟎𝟔 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟎. 𝟔𝟗с−𝟏 В чистой клети 𝑷𝟏 =0.097*139.5=13.5МН; Размещено на http://www.allbest.ru// 𝑷𝟐 =0.089*149.17=13.32 МН; 𝑷𝟑 = 𝟎. 𝟎𝟔𝟗𝟑 ∗ 𝟏𝟒𝟎. 𝟖 = 𝟎. 𝟓𝟓 МН; 𝑷𝟒 = 𝟎. 𝟎𝟓𝟔 ∗ 𝟐𝟏𝟏 = 𝟏𝟐. 𝟎𝟓 МН; 𝑷𝟓 = 𝟎. 𝟎𝟓𝟐 ∗ 𝟐𝟑𝟐. 𝟐𝟏 = 𝟏𝟐. 𝟏𝟔 МН; 𝑴пр𝟏 = 𝟐𝑷𝒍𝒈 Ψ=2*15.58*0.11*0.6=1.02с−𝟏 𝑴пр𝟐 =2*13.69*0.1*0.6=1.64с−𝟏 𝑴пр𝟑 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟑. 𝟔𝟑 ∗ 𝟎. 𝟎𝟗𝟕 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟓𝟖с−𝟏 𝑴пр𝟒 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟑. 𝟓𝟏 ∗ 𝟎. 𝟎𝟗𝟑 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟓с−𝟏 𝑴пр𝟓 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟐. 𝟎𝟖 ∗ 𝟎. 𝟎𝟖𝟐𝟒 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟏𝟗с−𝟏 Расчет в черновой клети дл листа 16х1800х18000мм 𝝈𝑺𝟏 = 𝑺𝝈𝟎 𝑼𝒂 (𝜺/𝟏𝟎)𝒃 ∗ (𝒕/𝟏𝟎𝟎𝟎)𝒄 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟎𝟗 ∗ 𝟏. 𝟎𝟏𝟓 ∗ 𝟎. 𝟖𝟒 = 𝟕𝟐МПа 𝝈𝑺𝟐 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟐𝟏 ∗ 𝟏. 𝟎𝟒𝟏 ∗ 𝟎. 𝟖𝟑𝟗 = 𝟖𝟑МПа 𝝈𝑺𝟑 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟐𝟐𝟕 ∗ 𝟏. 𝟎𝟓 ∗ 𝟎. 𝟖𝟒𝟐 = 𝟖𝟓 МПа 𝝈𝑺𝟒 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟐𝟓 ∗ 𝟏. 𝟎𝟓 ∗ 𝟎. 𝟖𝟒8 = 𝟗𝟕МПа 𝝈𝑺𝟓 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟐𝟗 ∗ 𝟏. 𝟎𝟓 ∗ 𝟎. 𝟖𝟓 = 𝟗𝟏МПа 𝝈𝑺𝟔 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟑 ∗ 𝟏. 𝟎𝟓 ∗ 𝟎. 𝟖𝟔 = 𝟗𝟐МПа 𝝈𝑺𝟕 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟑𝟓 ∗ 𝟏. 𝟎𝟔 ∗ 𝟎. 𝟖𝟕 = 𝟗𝟖МПа Расчет сопротивления металла в чистовой клети 𝝈𝑺𝟏 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟓𝟏 ∗ 𝟏. 𝟎𝟗 ∗ 𝟎. 𝟖𝟗 = 𝟏𝟏𝟔МПа 𝝈𝑺𝟐 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟓𝟓9 ∗ 𝟏. 𝟎𝟖𝟖 ∗ 𝟎. 𝟗𝟏 = 𝟏𝟐𝟐МПа 𝝈𝑺𝟑 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟔𝟑 ∗ 𝟏. 𝟎𝟖 ∗ 𝟎. 𝟗𝟓 = 𝟏𝟑𝟏МПа 𝝈𝑺𝟒 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟔𝟖 ∗ 𝟏. 𝟎𝟗 ∗ 𝟏. 𝟎𝟏𝟒 = 𝟏𝟒𝟔МПа 𝝈𝑺𝟓 = 𝟎. 𝟗𝟒 ∗ 𝟖𝟑. 𝟓 ∗ 𝟏. 𝟔𝟗 ∗ 𝟏. 𝟎𝟓 ∗ 𝟏. 𝟏 = 𝟏𝟓𝟒МПа Размещено на http://www.allbest.ru// 3.2.4 Расчет усилия и момента прокатки для листа 8х1400х18000мм В черновой клети 𝑷𝟏 = 𝑭𝒌 𝒑=0.169*92=15.58 МН; 𝑷𝟐 =0.154*88.92=13.69 МН; 𝑷𝟑 = 𝟎. 𝟏𝟒𝟗 ∗ 𝟗𝟏. 𝟐𝟔 = 𝟏𝟑. 𝟔𝟑 МН; 𝑷𝟒 = 𝟎. 𝟏𝟒 ∗ 𝟗𝟔. 𝟓 = 𝟏𝟑. 𝟓𝟏 МН; 𝑷𝟓 = 𝟎. 𝟏𝟐𝟔 ∗ 𝟗𝟓. 𝟐𝟏 = 𝟏𝟐. 𝟎𝟖 МН; 𝑷𝟔 = 𝟎. 𝟏𝟏 ∗ 𝟗𝟕. 𝟓𝟓 = 𝟏𝟎. 𝟖𝟏 МН; 𝑷𝟕 = 𝟎. 𝟎𝟗𝟐𝟒 ∗ 𝟏𝟎𝟒 = 𝟗. 𝟔 МН; 𝑴пр𝟏 = 𝟐𝑷𝒍𝒈 Ψ=2*15.58*0.11*0.6=1.02с−𝟏 𝑴пр𝟐 =2*13.69*0.1*0.6=1.64с−𝟏 𝑴пр𝟑 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟑. 𝟔𝟑 ∗ 𝟎. 𝟎𝟗𝟕 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟓𝟖с−𝟏 𝑴пр𝟒 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟑. 𝟓𝟏 ∗ 𝟎. 𝟎𝟗𝟑 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟓с−𝟏 𝑴пр𝟓 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟐. 𝟎𝟖 ∗ 𝟎. 𝟎𝟖𝟐𝟒 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟏𝟗с−𝟏 𝑴пр𝟔 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟎. 𝟖𝟏 ∗ 𝟎. 𝟎𝟕𝟐 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟎. 𝟗𝟑с−𝟏 𝑴пр𝟕 = 𝟐 ∗ 𝟗. 𝟔 ∗ 𝟎. 𝟎𝟔 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟎. 𝟔𝟗с−𝟏 В чистой клети 𝑷𝟏 =0.097*139.5=13.5 МН; 𝑷𝟐 =0.089*149.17=13.32 МН; 𝑷𝟑 = 𝟎. 𝟎𝟔𝟗𝟑 ∗ 𝟏𝟒𝟎. 𝟖 = 𝟏𝟐. 𝟑𝟏МН; 𝑷𝟒 = 𝟎. 𝟎𝟓𝟔 ∗ 𝟐𝟏𝟏 = 𝟏𝟐. 𝟎𝟓 МН; 𝑷𝟓 = 𝟎. 𝟎𝟓𝟐 ∗ 𝟐𝟑𝟐. 𝟐𝟏 = 𝟏𝟐. 𝟏𝟔 МН; 𝑴пр𝟏 = 𝟐𝑷𝒍𝒈 Ψ=2*15.58*0.11*0.6=1.02с−1 𝑴пр𝟐 =2*13.69*0.1*0.6=1.64с−𝟏 𝑴пр𝟑 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟑. 𝟔𝟑 ∗ 𝟎. 𝟎𝟗𝟕 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟓𝟖с−𝟏 Размещено на http://www.allbest.ru// 𝑴пр𝟒 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟑. 𝟓𝟏 ∗ 𝟎. 𝟎𝟗𝟑 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟓с−𝟏 𝑴пр𝟓 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟐. 𝟎𝟖 ∗ 𝟎. 𝟎𝟖𝟐𝟒 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟏𝟗с−𝟏 Расчет усилия и момента прокатки для листа 16х1800х18000мм В черновой клети 𝑷𝟏 = 𝑭𝒌 𝒑=0.194*96=18.71 МН; 𝑷𝟐 =0.194*93.32=18.1 МН; 𝑷𝟑 = 𝟎. 𝟏𝟖 ∗ 𝟗𝟏. 𝟏 = 𝟏𝟔. 𝟒 МН; 𝑷𝟒 = 𝟎. 𝟏𝟔 ∗ 𝟖𝟖. 𝟔𝟓 = 𝟏𝟒. 𝟗𝟕 МН; 𝑷𝟓 = 𝟎. 𝟏𝟒𝟑 ∗ 𝟖𝟕. 𝟑𝟖 = 𝟏𝟐. 𝟒𝟗 МН; 𝑷𝟔 = 𝟎. 𝟏𝟐𝟐 ∗ 𝟗𝟐. 𝟒𝟖 = 𝟏𝟏 МН; 𝑷𝟕 = 𝟎. 𝟏 ∗ 𝟏𝟎𝟏 = 𝟏𝟎. 𝟏 МН; 𝑴пр𝟏 = 𝟐𝑷𝒍𝒈 Ψ=2*18.7*0.1*0.6=2.24с−𝟏 𝑴пр𝟐 =2*18*0.1*0.6=2.17с−𝟏 𝑴пр𝟑 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟔. 𝟒 ∗ 𝟎. 𝟎𝟗𝟑 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟖𝟑с−𝟏 𝑴пр𝟒 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟓 ∗ 𝟎. 𝟎𝟖𝟕 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟓𝟔с−𝟏 𝑴пр𝟓 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟐. 𝟒𝟗 ∗ 𝟎. 𝟎𝟕𝟒 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟏. 𝟏с−𝟏 𝑴пр𝟔 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟏. 𝟑 ∗ 𝟎. 𝟎𝟔𝟒 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟎. 𝟖𝟓с−𝟏 𝑴пр𝟕 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟎. 𝟏 ∗ 𝟎. 𝟎𝟓𝟔 ∗ 𝟎. 𝟔 = 𝟎. 𝟔𝟕с−𝟏 В чистой клети 𝑷𝟏 =0.1*133.6=14 МН; 𝑷𝟐 =0.085*150=12.75 МН; 𝑷𝟑 = 𝟎. 𝟎𝟔𝟓 ∗ 𝟏𝟖𝟎 = 𝟏𝟏. 𝟖𝟕 МН; 𝑷𝟒 = 𝟎. 𝟎𝟔 ∗ 𝟏𝟖𝟒 = 𝟏𝟏. 𝟎𝟔 МН; 𝑷𝟓 = 𝟎. 𝟎𝟒 ∗ 𝟐𝟏𝟐 = 𝟗. 𝟖𝟕 МН; 𝑴пр𝟏 = 𝟐𝑷𝒍𝒈 Ψ=2*14*0.054*0.63=0.6с−𝟏 Размещено на http://www.allbest.ru// 𝑴пр𝟐 =2*12.75*0.044*0.63=0.71с−𝟏 𝑴пр𝟑 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟏. 𝟖𝟕 ∗ 𝟎. 𝟎𝟑𝟒 ∗ 𝟎. 𝟔𝟑 = 𝟎. 𝟓с−𝟏 𝑴пр𝟒 = 𝟐 ∗ 𝟏𝟏. 𝟎𝟔 ∗ 𝟎. 𝟎𝟑𝟏 ∗ 𝟎. 𝟔𝟑 = 𝟎. 𝟒с−𝟏 𝑴пр𝟓 = 𝟐 ∗ 𝟗. 𝟖𝟕 ∗ 𝟎. 𝟎𝟐𝟒 ∗ 𝟎. 𝟔𝟑 = 𝟎. 𝟐𝟗с−𝟏 3.3 Расчет производительности стана, площади складов металла, расхода энергоносителей, материалов и инструмента Темп прокатки: 𝝉 = ∑ 𝝉М + (𝒏𝒏 − 𝟏) ∗ 𝝉П + 𝝉,П ∑ 𝝉М - суммарное машинное время прокатки в клети, с; 𝒏𝒏 − число проходов в клети ; 𝝉П -время паузы между концом прокатки в клети одного раската и началом прокатки следующего, с. Темп прокатки в черновой клети для листа 8х1400мм и 16х1800мм: 𝝉𝟏 = 𝟏𝟎. 𝟕 + (𝟕 − 𝟏) ∗ 𝟐 + 𝟑𝟎 = 𝟓𝟑 𝝉𝟐 = 𝟗. 𝟖𝟒𝟓 + (𝟕 − 𝟏) ∗ 𝟐 + 𝟑𝟎 = 𝟓𝟐𝒄 Темп прокатки в чистовой клети для листа 8х1400мм и 16х1800мм: 𝝉𝟏 = 𝟏𝟓. 𝟓 + (𝟓 − 𝟏) ∗ 𝟐 + 𝟑𝟎 = 𝟓𝟑. 𝟓с 𝝉𝟐 = 𝟏𝟒. 𝟎𝟕 + (𝟓 − 𝟏) ∗ 𝟐 + 𝟑𝟎 = 𝟓𝟐с Часовая производительность стана, т/час: А= 𝟑𝟔𝟎𝟎𝑲𝒖 𝝉𝑲𝒑 , Размещено на http://www.allbest.ru// Где G-масса исходной заготовки, т; 𝑲𝒖 − коэффициент использования стана; 𝑲𝒑 − коэфициент расхода металла. 𝟑𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟏. 𝟖𝟏 ∗ 𝟎. 𝟖𝟕 𝟖𝟕т )= 𝟓𝟑 ∗ 𝟏. 𝟐𝟑 час 𝟑𝟔𝟎𝟎 ∗ 𝟒. 𝟔 ∗ 𝟎. 𝟖𝟕 𝟐𝟏𝟗т А𝟐 = ( )= 𝟓𝟐 ∗ 𝟏. 𝟐𝟔 час А𝟏 = ( Средняя производительность стана, т/час: 𝟏𝟎𝟎 Аср = а а а 𝟏 + 𝟐 +⋯+ 𝒏 А𝟏 А𝟐 А𝒏 Где а𝟏 , а𝟐 ,…, а𝒏 − доля каждого профиля в общем выпуске, %; т А𝟏 , А𝟐 , … , А𝒏 − производительность по каждому профилю, ч Аср = ( 𝟏𝟎𝟎 т ) = 𝟏𝟐𝟔 𝟓𝟎 𝟓𝟎 ч + 𝟖𝟕 𝟐𝟏𝟗 Годовая производительность стана т/год: А𝒓 = Аср 𝑵 Где N-число часов работы стана в году. Для толстолистового стана горячей прокатки примем N=7200. А𝒓 = 𝟏𝟐𝟔 ∗ 𝟕𝟐𝟎𝟎 = 𝟗𝟎𝟕𝟐𝟎𝟎 т/год Размещено на http://www.allbest.ru// Емкость и полезная площадь складов слябов и готовой продукции Емкость склада, т: Мс = 𝟐𝟒 𝑻хр 𝑸𝟐, 𝑻хр − норма продолжительности хранения, сут; 𝑸𝟐 - максимальная интенсивность удаления металла со склада, т/ч. Для склада слябов примем: 𝑻хр = 𝟒 сут, 𝑸𝟐 = 𝟏𝟕𝟐. 𝟑 т/ч. Для склада готовой продукции примем: 𝑻хр = 𝟑 сут, 𝑸𝟐 = 𝟗𝟔 т/ч Емкость склада слябов: Мс𝟏 = 𝟐𝟒 ∗ 𝟒 ∗ 𝟏𝟕𝟐. 𝟑 = 𝟏𝟔𝟓𝟒𝟎, 𝟖 т. Емкость склада готовой продукции: Мс𝟐 = 𝟐𝟒 ∗ 𝟑 ∗ 𝟗𝟔 = 𝟔𝟗𝟏𝟐 т. Полезная площадь склада, м𝟐 : 𝑺𝒏 = 𝑴𝒄 𝒒 Где q-удельная нагрузка, кН/м𝟐 Полезная площадь склада слябов: 𝑺𝒏𝟏 = 𝟏𝟔𝟓𝟒𝟎,𝟖 𝟏𝟐 = 𝟏𝟒𝟑𝟒, 𝟑 м𝟐 . Полезная площадь склада готовой продукции: Размещено на http://www.allbest.ru// 𝑺𝒏𝟐 = 𝟔𝟗𝟏𝟐 𝟕 = 𝟗𝟖𝟕 м𝟐 . Готовая потребность цеха П𝒊 = 𝒌𝒊 ∗ 𝑨𝒓 , Где П𝒊 - расход какого-либо энергоносителя, материала или инструмента ; 𝒌𝒊 − расходный коэффициент. Коэффициенты для определения годовой потребности различных ресурсах приведена в таблице 2.3 Энергоресурс Расходные коэффициенты Годовая потребность Электроэнергия, кВт*ч/т 85 91*𝟏𝟎𝟔 Вода, м𝟑 /т 42 58.8*𝟏𝟎𝟔 Сжатый воздух, м𝟑 /т 30 42*𝟏𝟎𝟔 Пар, кг/т 40 56*𝟏𝟎𝟔 Топливо, кДж/т 2,51* 3,514*𝟏𝟎𝟏𝟐 Смазочные материалы кг/т: Густые 0,1 𝟎, 𝟏𝟒 ∗ 𝟏𝟎𝟔 Жидкие 0,3 𝟎, 𝟒𝟐 ∗ 𝟏𝟎𝟔 Для нагревательных колодцев 2,5 𝟑, 𝟓 ∗ 𝟏𝟎𝟔 Для нагревательных печей 0,6 𝟎, 𝟖𝟒 ∗ 𝟏𝟎𝟔 Валки, кг/т 1.5 Огнеупоры, кг/т: 2.1*𝟏𝟎𝟔 цеха в Размещено на http://www.allbest.ru// Заключение В курсовой работе мы рассчитали основные параметры горячей прокатки: режим обжатий и скорость прокатки в клетях стана, сопротивление металла пластической деформации, температурного режима прокатки. Посчитали массы и размеров исходных слябов, а затем среднюю годовую производительность стана. Размещено на Allbest.ru
