Теплотехника Коэффициент теплопередачи

Составители:А.И. Квашенников, С.Р. Рузанов, С.И. Смирнов, Е.Н. Сажина
УДК 536.2
Определение коэффициента теплопередачи кожухотрубного теплообменника: метод. указания к лабораторной работе по курсам «Теплотехника» и «Тепло- и хладотехника » / ДПИ; сост.: А.И. Квашенников,
С.Р. Рузанов, С.И. Смирнов, Е.Н. Сажина.- Дзержинск, 2013. − 18 с.
Изложены сведения об основных конструкциях кожухотрубных теплообменных аппаратов. Приводятся соотношения для составления теплового баланса теплообменника и определения коэффициентов теплоотдачи и теплопередачи. Предложена методика проведения работы и обработки опытных данных.
 Дзержинский политехнический институт, 2013
1 ЦЕЛЬ РАБОТЫ
Ознакомление с принципом работы кожухотрубчатого теплообменника, методикой составления уравнений теплового баланса, а также экспериментальное определение коэффициента теплопередачи и сравнение его с
расчетным значением.
2 КРАТКИЕ ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Теплообменная аппаратура составляет весьма значительную часть
технологического оборудования в химической и смежных отраслях промышленности. Ее удельный вес на предприятиях химической промышленности составляет в среднем 15-18 %, а нефтехимической и нефтеперерабатывающей – до 50 % .
В общем выпуске теплообменных аппаратов около 80 % занимают
кожухотрубчатые теплообменники. Эти теплообменники достаточно просты в изготовлении, надежны в эксплуатации и универсальны, так как могут использоваться для осуществления теплообмена между газами, парами, жидкостями в любом сочетании теплоносителей и широком диапазоне давлений и температур.
По назначению кожухотрубчатые аппараты делятся на теплообменники (Т), холодильники (X), конденсаторы (К) и испарители (И). По конструкции теплообменные аппараты бывают с неподвижными трубными
решетками (Н), с температурным компенсатором на кожухе (К), с плавающей головкой (П) и с U-образными трубками (У) (рис.1).
Теплообменники (ТН, ТК, ТУ) предназначены для нагрева различных сред; холодильники (ХН, ХК и ХП) - для охлаждения различных
жидких и газообразных сред; конденсаторы (КН, КК и КП) - для конденсации и охлаждения парообразных сред; испарители (ИН, ИК, ИП и ИУ) для нагрева и испарения жидких сред.
Теплообменные аппараты типа Н следует принимать, когда не требуется компенсация температурных напряжений кожуха и трубок, а также
когда нет необходимости в механической очистке межтрубного пространства. При значительных разностях температур кожуха и трубок, требующих компенсации температурных напряжений, необходимо использовать
теплообменники типа К, П и У. Причем аппараты с плавающей головкой и
U-образными трубками следует применять в случаях, когда требуется механическая чистка трубного пучка снаружи .
По расположению теплообменные аппараты изготавливают вертикальными (Н, К и П) и горизонтальными (Н, К, П и У), по числу ходов в
трубном пространстве - одноходовыми (Н и К), двухходовыми (Н, К, П и
У), четырехходовыми (Н, К, и П) и шестиходовыми (Н, К и Л); по компоновке -одинарными и сдвоенными.
3
I
I
II
II
а)
б)
II
II
I
I
I
I
I
II
II
I
II
г)
в)
II
Рис. 1. Конструкции кожухотрубчатых теплообменников:
а - с неподвижной трубной решеткой; б - с температурным компенсатором на кожухе;
в - с плавающей головкой; г - с U-образными трубками;
I, II - теплоносители
Многоходовость в трубном пространстве - это один из методов интенсификации процесса теплоотдачи в трубном пространстве.
Для интенсификации теплоотдачи в межтрубном пространстве теплообменника используют сегментные перегородки.
На рис. 2 в качестве примера приведена конструкция горизонтального двухходового теплообменника с неподвижными решетками (ТНГ).
Теплообменник состоит из цилиндрического сварного кожуха 5,
распределительной камеры 11 и двух крышек 4. Трубный пучок образован
трубами 7, закрепленными в двух трубных решетках 3. Трубные решетки
приварены к кожуху. Крышки 4, распределительная камера 11 и кожух 8
соединены фланцами. В кожухе и распределительной камере выполнены
штуцера для ввода и вывода теплоносителей из трубного (штуцера 1, 12) и
межтрубного (штуцера 2, 10) пространств.
4
Рис. 2. Двухходовый теплообменник с неподвижными решетками:
1, 2,10,12- штуцера; 3- трубные решетки; 4- крышки; 5- стяжка;
6- сегментные перегородки; 7- трубки; 8- кожух; 9- отбойник;
11- распределительная камера; 13- перегородка; 14- прокладка
Перегородка 13 в распределительной камере образует ходы теплоносителя по трубам. Для герметизации узла соединения продольной перегородки с трубной решеткой использована прокладка 14, уложенная в паз
решетки 3.
Поскольку интенсивность теплоотдачи при поперечном обтекании
труб теплоносителем выше, чем при продольном, то в межтрубном пространстве теплообменника установлены поперечные сегментные перегородки 6, которые фиксируются стяжками 5. Перегородки обеспечивают
зигзагообразное по длине аппарата движение теплоносителя в межтрубном пространстве. На входе теплоносителя в межтрубное пространство
предусмотрен отбойник 9 - круглая или прямоугольная пластина, предохраняющая трубы от местного эрозионного изнашивания.
Общие сведения о стандартных кожухотрубчатых теплообменниках
можно найти в справочной литературе [1, 2]. В табл. 1 приведены обобщенные технические характеристики кожухотрубчатых теплообменников.
№
1
2
3
4
5
Таблица 1. Технические характеристики кожухотрубчатых аппаратов
Тип
Поверхность
Допускаемая
Допускаемое давГабариты
2
теплообмена, м температура, °С
ление, МПа
Трубное
МежD, мм L,м
трубное
ТН
0,6÷4,0
0,6÷4,0
1÷5000
-30÷+350
160÷3000 1÷9
ТК
1,6÷2,5
0,6÷4,0
ТП
10÷1250
-30÷+450
1,6÷6,4
1,6÷6,4 500÷1400 3÷6
ТУ
11÷1360
-30÷+350
1,6÷6,4
1,6÷6,4 325÷1400 3÷6
ТП
178÷1870
-30÷+450
5÷10
5÷10
500÷1500 6÷9
5
Количество тепла, передаваемого в теплообменнике от горячего теплоносителя к холодному, определяется уравнением теплового баланса
Qг = Qх + Qп,
(1)
где Qг – тепло, отдаваемое горячим теплоносителем, Вт; Qх – тепло, воспринимаемое холодным теплоносителем, Вт; Qп – потери тепла аппаратом
в окружающую среду, Вт.
Поверхность теплообмена связана с тепловой нагрузкой основным
уравнением теплопередачи [3]
Q = K F ∆tср,
(2)
где Q - тепловая нагрузка теплообменника, Вт; К - коэффициент теплопередачи, Вт/(м2⋅К); F - теплопередающая поверхность, м2; ∆tср - средняя
разность температур горячего и холодного теплоносителя (усредненная
вдоль поверхности теплообмена), оС.
Расчет средней разность температур ∆tср зависит от схемы взаимного
движения теплоносителей, которая в общем случае может быть:
− прямоточной (рис. 3,а);
− противоточной (рис. 3,б);
− смешанной;
− перекрестной;
− перекрестно-смешанной.
t
t
г
tн
tнг
tгк
tб
а)
х
к
tб
tм
б)
х
к
t
t
tкг
tм
tхн
tнх
L
L
Рис. 3. Схема изменения температур теплоносителей
вдоль теплообменной поверхности F:
а – прямоточная (прямоток); б – противоточная (противоток)
Для прямотока и противотока средняя разность температур определяется по формуле
∆tср =
6
∆tб − ∆tм
,
∆tб
λn
∆t м
(3)
где ∆tб и ∆tм - соответственно большая и меньшая разность температур
между теплоносителями на концах теплообменника, оС (рис. 3).
Если отношение концевых разностей температур ∆tб/∆tм < 2, то с
достаточной точностью вместо уравнения (3) можно применять уравнение
∆tср =
∆tб + ∆t м
.
2
(4)
Для смешанного тока, характерного для многоходовых кожухотрубчатых теплообменников, и для перекрестного тока (одноходовые кожухотрубчатые теплообменники) средняя разность температур определяется
по формуле
∆tср = ε∆t∆tср.пр,
(5)
где ε∆t - поправочный коэффициент к средней разности температур ∆tср.пр,
вычисленной для схемы противотока.
При прочих равных условиях наибольшая средняя разность температур возникает при противотоке (ε∆t = 1), наименьшая - при прямотоке. Для
других схем движения теплоносителей поправка ε∆t < 1 и определяется по
сложным аналитическим формулам или графически [3, 4], в зависимости
от схемы движения и соотношений температур горячего и холодного теплоносителей, определяемых параметрами:
− соотношением водяных эквивалентов теплоносителей (изменений
температур теплоносителей)
tнг − tкг
R= х х;
tк − tн
(6)
− тепловой эффективностью (отношение изменения температуры
холодного теплоносителя к максимально возможной разности температур,
т. е. разности между входными температурами теплоносителей)
Р=
t кх − t нх
t нг − t нх
.
(7)
Графическая зависимость для определения поправки ε∆t для кожухотрубчатых теплообменников с перекрестно-смешанным током теплоносителей приведена на рис. 4.
Коэффициент теплопередачи К в уравнении (2) является мерой интенсивности переноса тепла между теплоносителями через стенку трубок.
Он характеризует количество тепла, переходящее за единицу времени от более нагретого теплоносителя к менее нагретому через разделяющую их стенку поверхностью 1 м2 при разности температур между теплоносителями в один градус.
7
∆εt
Рис. 4. Поправочный коэффициент ε∆t = f(P, R) для теплообменников
с перекрестно-смешанным током
Для тонкостенных теплообменных труб (dн/dвн < 2) коэффициент теплопередачи вычисляется из уравнения аддитивности термических сопротивлений
1
K=
,
(8)
1 δ ст
1
+
+ Σrзагр +
α1 λ ст
α2
где α1 - коэффициент теплоотдачи со стороны трубного пространства,
Вт/(м2⋅К); α2 - коэффициент теплоотдачи со стороны межтрубного пространства, Вт/(м2⋅К); Σrзагр - суммарное термическое сопротивление загрязнений стенок, Вт/(м2⋅К) [4]; δст - толщина стенки трубок, м; λст - коэффициент теплопроводности материала трубок [4], Вт/(м⋅К).
Следует отметить, что величина коэффициента теплопередачи К всегда меньше наименьшего из коэффициентов теплоотдачи.
Коэффициент теплопередачи может быть рассчитан по уравнению
(8), только если известны коэффициенты теплоотдачи, определение которых является одной из основных задач теории теплообмена. Для расчета
коэффициентов теплоотдачи используются критериальные или эмпирические зависимости (уравнения), которые приводятся в литературе [3-5].
При выборе уравнений для расчета коэффициентов теплоотдачи следует учитывать:
− вид теплового процесса – нагревание (охлаждение), кипение,
конденсация;
− конструкцию теплообменного аппарата − кожухотрубчатый, спиральный, пластинчатый и др.;
− поверхность теплообмена − гладкая, оребренная, гофрированная;
8
− характер обтекания поверхности теплообмена − вдоль поверхности или поперек;
− режим движения теплоносителей (турбулентный, переходный,
ламинарный).
Обобщенное критериальное уравнение стационарной теплоотдачи
при отсутствии изменения агрегатного состояния теплоносителей имеет
вид
Nu = f(Re, Pr, Ga, Gr).
(9)
Критерии теплового подобия в уравнении (9) определяются как:
− критерий Нуссельта
αl
,
λ
(10)
w ρl
,
µ
(11)
cµ
,
λ
(12)
g l3
Ga = 2 ,
v
(13)
g l3
Gr = 2 β∆t ,
v
(14)
Nu=
− критерий Рейнольдса
Re=
− критерий Прандтля
Pr =
− критерий Галилея
− критерий Грасгофа
где l – определяющий геометрический размер, м; w − средняя скорость теплоносителя в канале, м/с; ρ − плотность теплоносителя, кг/м3; λ - теплопроводность теплоносителя, Вт/(м⋅К); µ − коэффициент динамической
вязкости теплоносителя, Па⋅с; v - коэффициент кинематической вязкости
теплоносителя, м2/с; с – теплоемкость теплоносителя, Дж/(кг⋅К); β - коэффициент объемного расширения, К-1; ∆t – разность температур теплоносителя и стенки (или наоборот), К.
Коэффициент теплоотдачи в трубном пространстве кожухотрубчатых теплообменников можно определить по формулам:
− при турбулентном режиме течения теплоносителя (Re ≥ 104)
9
 Pr 

0,8 0,43 
Nu = 0,023Re Pr  Pr 
 ст 
0 ,25
;
(15)
− при переходном режиме (2300 < Re < 104)
Nu = 0,008Re0,9Pr0,43.
(16)
В формулах (15), (16) за определяющий размер принимается внутренний диаметр трубок dв, а за определяющую температуру - средняя температура теплоносителя.
При движении теплоносителя без изменения агрегатного состояния в
межтрубном пространстве кожухотрубчатых теплообменников с сегментными перегородками и шахматном расположении трубок коэффициент
теплоотдачи рекомендуется рассчитывать по следующим уравнениям:
− при Re ≥ 1000
 Pr 

0,6 0,36 
Nu = 0,24Re Pr  Pr 
 ст 
0 ,25
;
(17)
.
(18)
− при Re < 1000
 Pr 

0,5 0,36 
Nu = 0,34Re Pr  Pr 
 ст 
0 ,25
В уравнениях (17), (18) за определяющий геометрический размер
принимают наружный диаметр теплообменных труб dн, определяющую
температуру - среднюю температуру теплоносителя. Скорость потока теплоносителя в выражении критерия Рейнольдса определяют для площади
сечения потока между перегородками.
Множитель (Pr/Prст)0,25 в формулах (15), (17) и (18) учитывает различие поля температур, вязкости и толщины пограничного слоя при нагревании и охлаждении. При расчете числа Рrст теплофизические характеристики теплоносителя принимаются при соответствующей температуре
стенки.
3 ОПИСАНИЕ ЛАБОРАТОРНОЙ УСТАНОВКИ
Схема лабораторной установки для испытания кожухотрубчатого
теплообменника приведена на рис. 5. Установка состоит из двухходового
вертикального кожухотрубчатого теплообменника 1, нагревателя воды 2,
циркуляционного насоса 3, контрольно-измерительных приборов: ротаметров горячей 4 и холодной 5 воды, прибора регистрации температуры 6,
термопар 7, вентилей регулирования расхода горячей 8 и холодной 9
воды.
10
Водопровод холодной воды
9
6
о
24,2 С
2
1
34
I
2
1
34
II
5
7
ТС
ТС
ТС
7
7
РТ
4
8
1
ТС
3
7
2
Канализация
Рис. 5. Схема установки для испытания кожухотрубчатого теплообменника:
1 - теплообменник; 2 – нагреватель; 3 - насос; 4, 5 - ротаметры;
6 – прибор регистрации температуры; 7 – термопары; 8, 9 - вентили
Кожухотрубчатый теплообменник имеет следующие характеристики:
- поверхность теплообмена
- число ходов по трубам
- общее число трубок
- наружный диаметр трубок
- внутренний диаметр трубок
- площадь сечения трубного пространства
- площадь сечения межтрубного пространства
между перегородками
- длина трубок
- число сегментных перегородок
- материал трубок
Показания прибора для контроля температуры
щие:
F = 0,46 м2;
z = 2;
nт = 14;
dн = 14 мм;
dв = 12 мм:
Sтр = 7,9.10-4 м2;
Sм.тр= 1,35⋅10-3 м2;
L = 0,8 м;
n = 9;
сталь12Х18Н10Т.
(тумблер I) следую-
- точка 1 - вход горячей воды tгн;
- точка 2 - выход горячей воды tгк;
- точка 3 - вход холодной воды tхн;
- точка 4 - выход холодной воды tхк.
11
4 МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ РАБОТЫ
Перед началом работы включают нагреватель 2, циркуляционный
насос 3 и измерительный прибор 6. С помощью вентилей 8 и 9 устанавливают заданные преподавателем расходы горячей и холодной воды по ротаметрам 4 и 5. После выхода теплообменной установки на стационарный
режим снимают температурные показания в точках 1÷4, для чего на приборе 6 используют тумблер I, переключая его в положение, соответствующее номеру замеряемой точки.
В табл. 2 заносятся объемные расходы горячей (Vг) и холодной (Vх)
воды, определяемые по заданному числу делений ротаметров и тарировочным графикам (рис. 6), и снятые с прибора 6 показания начальных
(tгн, tхн) и конечных (tгк, tхк) температур теплоносителей.
Таблица 2. Экспериментальные данные и расчетные величины
Кр, Вт/м ⋅К
Относительная
погрешность
Коэффициент
теплопередачи
∆, %
2
Ко, Вт/м2⋅К
α2, Вт/м2⋅К
Коэффициент
теплоотдачи
α1, Вт/м2⋅К
Nuх
Критерий
Нуссельта
Nuг
Reх
Потери тепла
Qп, Вт
Критерий
Рейнольдса
Тепло к холодной воде
Qх, Вт
Reг
Тепловая нагрузка
Qг, Вт
Gх, кг/ч
Расход холодного
теплоносителя
Vх, м3/ч
Gг, кг/ч
Расход горячего
теплоносителя
t
Расчетные величины
Vг, м3/ч
к
Температура холодного
теплоносителя, оС
х
tх н
tгк
tгн
Температура горячего
теплоносителя, оС
Экспериментальные данные
По окончании измерений последовательно выключается прибор 6,
закрываются вентили 8, 9, отключается питание нагревателя 2 и насоса 3.
5 ТРЕБОВАНИЯ БЕЗОПАСНОЙ РАБОТЫ НА УСТАНОВКЕ
При выполнении лабораторной работы необходимо соблюдать правила, изложенные в инструкции по охране труда в лаборатории “Процессы и аппараты химической технологии”.
Перед началом работы проверить:
− наличие воды в нагревателе 2 по уровнемерной трубке;
− работоспособность прибора регистрации температуры 6;
− целостность стеклянных трубок расходомеров 4 и 5.
ВНИМАНИЕ! Включение нагревателя 2 и регулировку температуры горячей
воды проводить только в присутствии лаборанта или преподавателя.
12
V, м 3/ч
1,3
1,2
Горячая вода
1,1
1,0
0,9
0,8
0,7
Холодная вода
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
0
10
20 30 40 50 60 70 80 90 100 n
Рис. 6. Тарировочные графики ротаметров
6 ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ
6.1. Расчет теплового баланса теплообменника
6.1.1 Определяется количество тепла, отданное горячей водой (Вт):
Qг = Gгсг(tгн – tгк),
(19)
где Gг - массовый расход горячей воды, кг/с; сг − теплоемкость горячей
воды при ее средней температуре (для расчетов можно принять
4190 Дж/(кг⋅К)).
6.1.2 Определяется количество тепла, принятое холодной водой (Вт):
Qх = Gхсх(tхк − tхн),
(20)
где Gх − массовый расход холодной воды, кг/с; сх − теплоемкость холодной воды при ее средней температуре (для расчетов можно принять равной 4190 Дж/(кг⋅К)).
6.1.3 Потери тепла в окружающую среду определяются из уравнения
теплового баланса (1):
Qп = Qг – Qх .
(21)
13
6.2. Расчет экспериментального (опытного) значения коэффициента теплопередачи
6.2.1 Определяются разности температур между теплоносителями на
концах теплообменника соответствующие противоточной схеме движения
теплоносителей (см. рис. 3,б).
tгн
tх к
tгк
tхн
∆tм = (tгн - tхк)
∆tб = (tгк - tхн)
6.2.2 По формуле (3) или (4) определяется средняя движущая сила
∆tср.пр.
6.2.3 По формулам (6) и (7) рассчитываются параметры Р и R, и по
рис. 4 определяется значение поправочного коэффициента ε∆t = f(P, R).
6.2.4 По формуле (5) определяется величина средней разности температур ∆tср в испытаниях теплообменника.
6.2.5 Опытное значение коэффициента теплопередачи определяется
из уравнения теплопередачи (2):
Qг
.
(22)
К оп =
F∆tср
6.3. Определение расчетного коэффициента теплопередачи
6.3.1 Определяется скорость теплоносителей в каналах теплообменника:
− горячей воды в трубном пространстве:
V
wг = г ;
S тр
(23)
− холодной воды в межтрубном пространстве:
Vх
,
(24)
S м.тр
– объемный расход соответственно горячей или холодной воды,
wх =
где Vг(х)
м3/с.
6.3.2. Определяются средние температуры теплоносителей (tг.ср, tх.ср)
и по справочным данным [3] соответствующие им теплофизические свойства для горячей (ρг, µг, λг) и холодной воды (ρх, µх, λх).
6.3.3 Рассчитывается критерий Рейнольдса для теплоносителей:
− для горячей воды
wρ d
(25)
Reг = г г в ;
µг
14
− для холодной воды
Reх =
wх ρ х d н
.
µх
(26)
По численному значению критериев Рейнольдса делается вывод о
режиме движения теплоносителей в каналах теплообменника.
6.3.4 По формуле (12) рассчитывается критерий Прандтля для горячей и холодной воды (Prг и Prх).
6.3.5 По критериальным уравнениям теплоотдачи (15)-(18), соответствующим режимам течения горячей и холодной воды в испытании, определяются значения критериев Нуссельта (Nuг и Nuх).
В первом приближении в уравнениях (15), (17) и (18) множитель
(Pr/Prст)0,25 принимается равным 1.
6.3.6 Коэффициенты теплоотдачи определяются по формулам:
− для горячей воды
αг / =
Nu г λ г
;
dв
(27)
αх/ =
Nu х λ х
.
dн
(28)
− для холодной воды
6.3.7 По формуле (8) вычисляется предварительное значение расчетного коэффициента теплопередачи Кр/. Термическое сопротивление загрязнений стенок можно принять по справочным данным [4] как для воды
среднего качества.
6.3.8 Определяются температуры стенок теплообменных трубок:
− со стороны горячей воды
tг.ср = tст1 −
− со стороны холодной воды
t х.ср = tст1 −
K р / ∆tср
αг
K р / ∆tср
αг
;
(29)
.
(30)
6.3.9 По полученным температурам стенок определяются теплофизические свойства для горячей (µг.ст1, λг.ст1) и холодной (µх.ст2, λх.ст2) воды.
6.3.10 Рассчитываются значения критериев Прандтля (Prг.ст1 и Prх.ст2)
и поправочных множителей (Prг/Prг.ст1)0,25 и (Prх/Prх.ст2)0,25, соответствующих рассчитанным температурам стенок.
15
6.3.11 Выполняется уточнение коэффициентов теплоотдачи, если
использовались критериальные уравнения (15), (17) или (18):
− для горячей воды
 Prг 

α г = α г / 
Pr
 г.ст1 
0,25
/
0,25
;
(31)
.
(32)
− для холодной воды
Prх 

α х = α х 
Pr
 х.ст1 
6.3.12 Рассчитывается расчетное значение коэффициента теплопередачи Кр по формуле (8).
6.4 Сравнение опытного и расчетного коэффициентов
теплопередачи
6.4.1 Сравнение коэффициентов Кр и Коп проводят по формуле
∆=
K р − K оп
Kр
⋅ 100 %.
(33)
6.4.2 Основные результаты проведенных расчетов заносятся в соответствующие графы табл. 2.
7 ВЫВОДЫ
Проанализировать и пояснить величину тепловых потерь в теплообменнике, а также погрешность определения коэффициента теплопередачи.
8 ОТЧЕТ О РАБОТЕ
Содержание отчета должно включать: титульный лист (см. приложение), наименование и цель работы, схему установки с обозначением оборудования и приборов, таблицу экспериментальных данных и расчетных
величин, обработку результатов, выводы.
9 КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ
1. Методика проведения лабораторной работы и обработки результатов испытаний.
2. Тепловой баланс теплообменной аппаратуры.
3. Способы передачи тепла.
4. Процесс теплопроводности. Уравнение теплопроводности через
плоскую стенку, движущая сила процесса теплопроводности.
16
5. Процесс теплоотдачи. Уравнение теплоотдачи, движущая сила
процесса теплоотдачи. Коэффициент теплоотдачи. Влияние каких параметров на процесс переноса тепла учитывают критерии в критериальных
уравнениях теплоотдачи?
6. Процесс теплопередачи. Основное уравнение теплопередачи,
движущая сила процесса теплопередачи. Коэффициент теплопередачи,
уравнение аддитивности термических сопротивлений.
7. Средняя движущая сила процесса теплопередачи. Влияние взаимного направления движения теплоносителей на среднюю движущую
силу.
8. Конструкции теплообменных аппаратов.
9. Принципы теплового расчета теплообменных аппаратов.
10. Методы интенсификации тепловых процессов.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Стандартные кожухотрубчатые теплообменные аппараты общего
назначения: каталог. - М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1976 . - 14 с.
2. Тимонин, А.С. Основы конструирования и расчета химикотехнологического и природоохранного оборудования: Справочник в 3-х т.
Т 2 / А.С. Тимонин. – Калуга: Изд–во Н. Бочкаревой, 2002. – 1028 с.
3. Малахов, Н.Н. Процессы и аппараты пищевых производств/ Н.Н.
Малахов, Плаксин Ю.М., Ларин В.А. – Орел: Изд. ОГТУ, 2007. − 687 с.
4. Касаткин, А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии / А.Г. Касаткин – М.: Химия, 2009. − 784 с.
5. Павлов, К.Ф. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов
химической технологии / К.Ф. Павлов, П.Г. Романков, А.А. Носков. – Л.:
Химия, 2007. – 576 с.
6. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие
по проектированию / Под ред. Ю.И. Дытнерского. 2-е изд., перераб. и
доп.- М.: Химия, 1991.- 496 с.
17
Приложение
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ
ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ
ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
«НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ
УНИВЕРСИТЕТ ИМ. Р.Е. АЛЕКСЕЕВА»
ДЗЕРЖИНСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ (ФИЛИАЛ)
Кафедра «Процессы и аппараты химической и пищевой технологии»
Отчет о лабораторной работе
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ
КОЖУХОТРУБНОГО ТЕПЛООБМЕННИКА
Группа ________________
Студент _______________
Работа принята
«_______» ________________ 20____ г.
18
Преподаватель