Курсовой проект по ТГВ

Автономная некоммерческая организация высшего образования
«МОСКОВСКИЙ ИНФОРМАЦИОННО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ МОСКОВСКИЙ АРХИТЕКТУРНО - СТРОИТЕЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ»
Кафедра
Направление/Специальность
Профиль/Специализация
Промышленное гражданское строительство
Строительство 08.03.01
Промышленное и гражданское строительство
УТВЕРЖДАЮ
Заведующий кафедрой
(ученая степень, ученое звание)
(подпись)
(И.О. Фамилия)
ЗАДАНИЕ НА ВЫПОЛНЕНИЕ
КУРСОВОЙ РАБОТЫ/ КУРСОВОГО ПРОЕКТА
по дисциплине: Основы теплогазоснабжения и вентиляция
Разработка
теплоснабжения,
отопления
и
вентиляции
на тему:
трехэтажного жилого дома с чердачным перекрытием и полами
над неотапливаемым подвалом г. Владивосток.
Обучающийся
Руководитель
Шихмурадов Эдман Фикретович
Громыко Александр Николаевич
Целевая установка:
В работе предусматривается разработка теплоснабжения, отопления и
вентиляции трехэтажного жилого дома с чердачным перекрытием и полами над
неотапливаемым подвалом
Основные источники информации:
1. СНиП 23-01-99. Строительные нормы и правила. Строительная климатология. - М.: Госстрой
России, 2000. -158с. 2. СНиП 23.02-2003. Тепловая защита зданий. - М.: Госстрой России, 2004.
3. СП 23-101-2004. Свод правил по проектированию и строительству. Проектирование
тепловой защиты зданий. - М.: Госстрой России, 2005. -132с.
Руководитель
Громыко А.Н.
(подпись)
Задание принял к исполнению
(должность, ученое звание, Фамилия И.О.)
Шихмурадов Э.Ф
(подпись)
(Фамилия И.О.)
(дата)
1
Содержание
СОДЕРЖАНИЕ ........................................................................................................................................ 1
1.ВВЕДЕНИЕ........................................................................................................................................ 3
2.ВЫБОР И ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ НАРУЖНЫХ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
ЗДАНИЯ. .................................................................................................................................................. 3
3. ПРОВЕРКА ОТСУТСТВИЯ КОНДЕНСАЦИИ ВОДЯНЫХ ПАРОВ НА ПОВЕРХНОСТИ ГЛАДИ И В
УГЛУ НАРУЖНОЙ СТЕНЫ...................................................................................................................... 5
4. ВЫБОР ЗАПОЛНЕНИЯ СВЕТОВОГО ПРОЕМА И РАСЧЕТ ТЕПЛОПОТЕРЬ ОТ ИНФИЛЬТРАЦИИ. ... 7
5.ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ НА НАГРЕВАНИЕ ВОЗДУХА ИНФИЛЬТРИРУМОГО ЧЕРЕЗ ОКНА. 8
6. ТАБЛИЦА РАСЧЕТА ТЕПЛОПОТЕРЬ ЛЕСТНИЧНОЙ КЛЕТКИ И ПОМЕЩЕНИЙ ПЕРВОГО,
ВТОРОГО И ТРЕТЬЕГО ЭТАЖЕЙ. ........................................................................................................... 9
ПЕРЕСЧЕТ НА АНОЛОГИЧНЫЕ ПОМЕЩЕНИЯ В ПРЕДЕЛАХ ЭТАЖА. .............................................. 10
7.ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ НА НАГРЕВ ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ВОЗДУХА. ............................. 10
8.БЫТОВЫЕ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ. ...................................................................................................... 11
9.СВОДНАЯ ТАБЛИЦА ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ. ..................................... 11
10.РАСЧЕТ И ПОДБОР ЭЛЕВАТОРА..................................................................................................... 13
11.ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ. ........................................................................... 13
12.РАСЧЕТ ПОВЕРХНОСТИ И ПОДБОР ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ. ............................................. 14
13.КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ. ........................... 15
2
1.ВВЕДЕНИЕ.
Исходные данные.
I.
II.
III.
IV.
V.
VI.
VII.
Планировка здания:
;
число этажей 20;
ориентация входа на север;
строительные размеры: а=3,1м, б=2,9м, Нэт=2,7м, Нш=4,4м.
Характеристика ограждающих конструкций здания:
наружные стены,
кровля из рулонных материалов;
чердачное перекрытие по Rо, равному Rо,тр;
цокольное перекрытие по Rо, равному Rо,тр;
наружные двери – двойные глухие с тамбуром;
окна и балконные двери – по СниП II-33-79;
Район строительства, вариант 9 – Владивосток;
Относительная влажность воздуха в помещениях - в = 55;
Система отопления – водяная двухтрубная с нижним расположением подающей
магистрали;
Отопительные приборы – радиаторы типа М-140-АО;
Источник теплоснабжения – городская тепловая сеть. Теплоноситель – вода с
параметрами: Тг=145С; То=70С. Давление на вводе в здание 55 кПа.
Кирпич ГОСТ
648-73
=1000
Раствор
=1800
Раствор
=1700
20
15
2.Выбор и теплотехнический расчет наружных ограждающих
конструкций здания.
2.1 Выбор климатических характеристик района строительства.
Р-он стр-ва
Zоп, сут.
Vв, м/с
зона влажности.
t1, С
tн5, С tм, С
tоп, С
Владивосток
-27
-24
-31
-4,8
201
13,5
влажная
где: tн5 - средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92
t1 - средняя температура воздуха наиболее холодных суток с обеспеченностью 0,92
tм – абсолютно минимальная
Zоп - продолжительность периода со среднесуточной температурой ниже +8 С и его средняя
температура tоп
Vв - расчетная скорость ветра.
2.2 Выбор теплотехнических показателей стройматериалов и характеристик
ограждающих конструкций.
Название
материала
раствор
Кирпич
раствор
условия эксплуатации
, кг/м3
, Вт/мС
S, Вт/мС
Влажные
Влажные
Влажные
1800
1000
1700
0,93
0,47
0,87
11,09
5,96
10,42
2.3 Выбор расчетных условий и характеристик микроклимата в помещениях.
помещения
температура tв, С
3
Жилая комната
ряд.
Жилая комната угл.
Кухня
совмещ. с/у.
Туалет
ванная
лестничная клетка
18
20
15
25
16
25
16
2.4.Расчет наружной стены.
Определяем требуемое сопротивление теплопередачи:
R
тр
0
( t в  t н )  n ( 18  26 )  1
м 2 С


 1,264
.
 в  t н
8 ,7  4
Вт
При 4D>7 – tн принимаем равное -26С – средняя из температур воздуха наиболее
холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 и наиболее холодных суток.
R0  Rв  R1  R2  Rн
Rв 
Rн 
1
в
1
н

1
м 2 С
 0 ,115
8 ,7
Вт

1
м 2 С
 0 ,043
23
Вт
где в, н - коэффициенты теплообмена на внутренней и наружной поверхности ограждения.
R1 
 1 0.02
м 2 С

 0.022
 1 0.93
Вт
R3 
 3 0.015
м 2 С

 0.017
3
0.87
Вт
- сопротивление теплопередаче слоев раствора;
R2 
2
2

2
- сопротивление теплопередаче кирпича.
0.47
R2  R0  ( R н  Rв  R 1 )
R 2  1.264  ( 0 ,115  0 ,022  0.017  0 ,043 )  1.067
м 2 С
Вт
0.02
0.015
 11.09 
 10.42  6.78
0.93
0.87
 2  1.067  0.47  0.501 м .
D  1.067  5.96 
Принимаем 2=0,76м. Таким образом общее сопротивление теплопередаче:
R 0  0 ,115  0 ,022  0 ,017  1.067  0.043  1.282
м 2 С
.
Вт
Коэффициент теплопередачи
 нс 
1
1
Вт

 0 ,78 2 .
R 0 1.282
м С
2.5. Определение требуемого сопротивления чердачного перекрытия и пола над
не отапливаемым подвалом.
4
R
тр
0.ПТ
( t в  t н )  n ( 18  26 )  0 ,9
м 2 С


 1 ,52
 в  t н
8 ,7  3
Вт
R 0тр.ПЛ 
( t в  t н )  n ( 18  26 )  0 ,6
м 2 С

 1 ,52
 в  t н
8 ,7  2
Вт
 ПТ 
1
м 2  С
 0 ,66
1 ,52
Вт
 ПЛ 
1
м 2  С
 0 ,66
1 ,52
Вт
3. Проверка отсутствия конденсации водяных паров на поверхности
глади и в углу наружной стены.
Конденсация водяных паров на внутренней поверхности стены не происходит если ее
температура tвп выше температуры точки россы tр, т.е. выполняется условие tвп>tр или tу>tр.
Температура внутренней поверхности глади стены определяется по формуле:
t вп  t в 
Rв
1
 ( t в  t н )  20 
 ( 20  26 )  15 ,87С
R0
8 ,7  1 ,282
eв - фактическая упругость водяного пара.
ев 
Ев   в
100
Ев - упругость водяных паров при полном насыщении и температуре tв.
Ев=2337 Па - для tв=20С (для угловой комнаты).
Е в  2337 Па
55
 1285 ,35 Па
100
t т . р .  20 ,1  ( 5 ,75  0 ,00206  е в ) 2  10 ,47С
е в  2337 
tвп tт.р  конденсации не будет.
Температура на внешней поверхности
угла:
t у  t вп  ( 0 ,18  0 ,042  R 0 )  ( t в  t н )  15 ,87  ( 0 ,18  0 ,042  1,282 )  ( 20  26 )  10.1С
tу< tт.р  конденсация возможна.
Термическое сопротивление утепляющего слоя наружного угла рассчитывается:
t в  t тр
2
t в  t тр 

  23 ,8  R в  R фо
R  2 ,15  12 
  2 ,15  12 
tв  tн
t в  t н 

у
д
2
20  10 ,47
20  10 ,47 
23 ,8
м 2 С

R  2 ,15  12 
  2 ,15  12 
 1,282  0 ,07
 
20  26
20  26 
8 ,7
Вт

 ут  6см.
у
д
Проверка отсутствия конденсации водяных паров толще стены для трех сечений.
5
t xi  t в 
 R xi
 t в  t н 
R ф0
e xi  e в 
 R nxi
 e в  e н 
R оп
 R nxi  R пв  
 R xi  R в  
i
i
i
i
i
0 ,02 0 ,255
0.015
м 2 чПа
R оп  R вп  
 R пн  0 ,0267 

2
 0 ,0053  2 ,625
i
0 ,09 0 ,23
0 ,098
мг
 R xi и  Rnxi - сопротивления теплопередаче и паропроницанию от воздуха
помещения до рассматриваемого сечения,
Rоп – общее сопротивление паропроницанию конструкции стены.
1
0.015
м 2 С

 0.132
8.7 0.87
Вт
1
0.015 0,255
м 2 С
 R x2 


 0.675
8.7 0.87
0,47
Вт
 R x1 
1
0.015 0,255
м 2 С


 2  1,217
8.7 0.87
0,47
Вт
0.132
t x1  18 
 18  26  13,47C
1.282
t x 2  5,167C, t x 3  23,77C
 R x3 
0.015
м 2 С
 0.18
0.098
Вт
0.015 0 ,255
м 2 С
 R nx 2  0.0267 

 1 ,29
0 ,098 0 ,23
Вт
 R nx1  0.0267 
 R nx 3  0.0267 
0.015 0 ,255
м 2 С

 2  2 ,4
0.098 0 ,23
Вт
ен – упругость водяного пара при температуре воздуха tн,с=-14,4С и при н=58
58
 119,48Па
100
0.18
e x1  1285.35 
 1285.35  119 ,48  1205,4Па
2 ,625
1 ,29
e x 2  1285.35 
 1285.35  119 ,48  712 ,4Па
5.836
2 ,4
e x 3  1285.35 
 1285.35  119 ,48  219 ,4Па
5.836
e н  206 
№ сечения
1
2
3
tx, C
13,47
-5,167
-23,77
ex, Па
1205,4
712,4
219,4
Еx, Па
1500,5
482
91
6
Критическое сечение – 2 – возможна конденсация в толще стены.Rпп – сопротивление
пароизоляционного слоя:
Rпп 
Rоо  (е в  Е кр )  R пак  е в  е н 
Е кр  е н

2,625  1285,35  482  1,29  1285,35  712,4 
 5,945
482  712,4
Принимаем пароизоляцию кукерсольной мастикой толщиной 9,3 мм.
4. Выбор заполнения светового проема и расчет теплопотерь от
инфильтрации.
Заполнение световых проемов выбираем из условий одновременного выполнения
требовании по допустимому сопротивлению теплопередаче и воздухопроницанию, т.е.
R0ф  R0т р и Rиф  Rит р
ф
тр
где R0 , R0
- соответствено фактическое и требуемое сопротивление теплопередаче
заполнения световых проемов,
м 2 С
;
Вт
Rиф , Rит р - соответственно фактическое и требуемое сопротивление воздухопроницанию
заполнения световых проемов,
м 2 С
Вт
для (tв-tн)=42С
R 0т р  0 ,39
м 2 С
Вт
Согласно этому принимаем остекление в деревянных переплетах тройное раздельное с Rо,ф =
0,39м2С/Вт.
 ок 
1
1
Вт
.

 2.56 2
ф
R 0 0 ,39
м  С
Определяем требуемое сопротивление выбранного окна:
2
  р 3 1
 
Rит р  
,
  р0  G н
Gн - нормативная воздухопроницаемость равная 10,0
 р  g  ( 0.55  Н  (  н   в )  0 ,03  ’  Vн2 )
кг
м 2ч
где  - высота здания от середины окна первого этажа до устья вентиляционной шахты:
=4,4+3*2+1,25=11,65м.
353
273  t
353
кг
н 
 1,418 3
273  24
м
353
кг
в 
 1 ,213 3
273  18
м
 р0  10Па

 р  5.4  11,65  ( 1,418  1,213 )  0 ,29  1,418  13 ,5 2  88 ,03Па
2
R
тр
и
м2ч
 88 ,03  3 1

 0 ,429
.
 
кг
 10  10
7
По таблице приложения 11 принимаем остекление в деревянных переплетах тройное
раздельное с двумя уплотнеными притворами из пенополиуретана с Rи=0,44.
м 2ч
и
кг
R0,тр=0,55м2С/Вт, Кок= 1,82Вт/м2С.
5.Определение теплопотерь на нагревание воздуха инфильтрируемого
через окна.
Qи  0 ,278  с    G0  A0  ( t в  t н )
где:
с - массовая теплоемкость воздуха с  1 ,005
кДж
;
кгС
 - коэффициент, учитывающий дополнительный нагрев воздуха встречным тепловым потоком,
для раздельных переплетов =0,8;
Ао - площадь окна – 2,01,5=3,0 и 1,51,5=2,25 м ;
2
Gо - количество воздуха, поступающего в помещение в течении часа через 1 м
кг
м2  ч
2
окна,
, рассчитывается по формуле:
1  р 

G0  ф  
Rи   р0 
0 ,67
p 1эт  88,03Па
p 2эт  5.4  8,65  (1,418  1,213)  0,29  1,418  13,5 2  84,5Па
p 3эт  5.4  5.65  (1,418  1,213)  0,29  1,418  13,5 2  81,2Па
G 0 ,1эт 
1  88 ,03 


0 ,44  10 
1  84 ,5 
G 0 ,2 эт 


0 ,44  10 
0.67
 9.75
0.67
 9 ,5
кг
м2ч
кг
м2ч
0.67
1  81,2 
кг

 9 ,26 2

0 ,44  10 
м ч
Q и ,1эт ,1  0,278  1,005  0,8  9.75  2.25  18  26  216Вт
G 0 ,3 эт 
Q и ,1эт , 2  0,278  1,005  0,8  9.75  3  18  26  288Вт
Q и , 2эт ,1  0,278  1,005  0,8  9,5  2.25  18  26  210Вт
Q и , 2эт , 2  0,278  1,005  0,8  9,5  3  18  26  280Вт
Q и , 3эт ,1  0,278  1,005  0,8  9,26  2.25  18  26  205Вт
Q и , 3эт , 2  0,278  1,005  0,8  9,26  3  18  26  273Вт
Наименование
ограждения
НС
ПТ
ПЛ
ТО
Дд
,
Вт
м 2 С
n – поправочный
коэффициент
0,78
0,66
0,66
1,82
2,3
1
0,9
0,6
1
1
8
Вн. Стены:
Подвал
Чердак
Вн. Од.
дверь:
Подвал
Чердак
Пол по
грунту:
1 зона
2 зона
3 зона
4 зона
1,28
1,44
0,6
0,9
4,6
4,6
0,6
0,9
0,31
0,47
0,23
0,12
0,07
1
1
1
1
1
6. Таблица расчета теплопотерь лестничной клетки и помещений
первого, второго и третьего этажей.
наимен. наимен. и р-ры
пом.
ориент.
лестн.
НС-C
10*2,9кл.
2,2*1,2
tв=16
ТО-C
1,5*1,5
Дд-C
2,2*1,2
ВС подв.-З 5,6*2,51,6
ВС подв.-В 5,6*2,5
ВС подв.2,9*2,5
Ю
Вд подв.-З 0,8*2,0
ВС черд.- З 5,6*2,51,6
ВС черд.-В 5,6*2,5
ВС черд.2,9*2,5
Ю
Вд черд.-З
0,8*2
ПТ
5,6*2,9
ПЛ 1з
1,8*2,9
ПЛ 1з
0,2*2,9
ПЛ 2з
2*2,9
ПЛ 3з
2*2,9
ПЛ 4з
1,4*2,9
А,
к,
(tв-tн)n Q0,
на
общие 1+в Qогр,
м2
Вт/м2С
Вт
ориент
Вт
26,36 0,78
42
863,55
0,1
0
1,1
949,91
2,25
2,64
12,4
1,04
2,3
1,28
42
42
25,2
98,28
255,02
399,97
0,1
0,1
0,05
0
1,1
1,944 3,04
0
1,05
14
7,25
1,28
1,28
25,2
25,2
451,58
233,86
0,1
0
0
0
1,1
1
496,74
233,86
1,6
12,4
3,32
1,44
25,2
37,8
133,86
674,96
0,05
0,05
0
0
1,05
1,05
140,56
708,70
14
7,25
1,44
1,44
37,8
37,8
762,05
133,86
0,1
0
0
0
1,1
1
838,25
133,86
1,6
16,24
5,22
0,58
5,8
5,8
4,04
3,16
0,66
0,31
0,47
0,23
0,12
0,07
37,8
37,8
42
42
42
42
42
191,12
405,16
67,964
11,449
56,028
29,232
11,878
0,05
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1,05
1
1
1
1
1
1
200,67
405,16
67,96
11,45
56,03
29,23
11,88
5520,7
403,76
497,30
150,70
225,9
1277,6
386,20
151,01
216,06
753,3
327,16
95,94
301,99
725,09
325,61
195,37
157,87
101,
tв=20
НС-С
НС-З
ТО-З
ПЛ
3,1*3,3
3,3*4
1,5*2
3,1*4
10,23
13,2
3
12,4
0,78
0,78
1,04
0,66
46
46
46
27,6
367,05
473,62
143,52
225,88
0,1
0,05
0,05
0
0
0
0
0
1,1
1,05
1,05
1
102,
tв=18
НС-С
ТО-С
ПЛ
3,1*3,3
1,5*2
3,1*4
10,23
3
12,4
0,78
1,04
0,66
44
44
26,4
351,09
137,28
216,06
0,1
0,1
0
0
0
0
1,1
1,1
1
НС-Ю
ТО-Ю
ПЛ
3,3*3,1
1,5*1,5
3,1*6
10,23
2,25
18,6
0,78
1,04
0,66
41
41
24,6
327,16
95,94
301,99
0
0
0
0
0
0
1
1
1
НС-СЗ
НС-СВ
ТО-СЗ
3,3*2,5
3,3*1,5
1,5*2
8,25
4,95
3
0,78
0,78
1,04
46
46
46
296,01
177,61
143,52
0,1
0,1
0,1
0
0
0
1,1
1,1
1,1
117,
tв=15
103,
tв=20
108,11
776,29
419,97
9
ПЛ
3,1*5,6+5 22,36
0,66
27,6
407,31
0
0
1
201,
tв=20
НС-С
НС-З
ТО-З
3*3,1
3,0*4
1,5*2
9,3
12
3
0,78
0,78
1,04
46
46
46
333,68
430,56
143,52
0,1
0,05
0,05
0
0
0
1,1
1,05
1,05
202,
tв=18
НС-С
ТО-С
3,1*3
1,5*2
9,3
3
0,78
1,04
44
44
319,18
137,28
0,1
0,1
0
0
1,1
1,1
203,
tв=20
НС-СЗ
НС-СВ
ТО-СЗ
3*2,5
3*1,5
1,5*2
7,5
1,5
3
0,78
0,78
1,04
46
46
46
269,1
53,82
143,52
0,1
0,1
0,1
0
0
0
1,1
1,1
1,1
217,
tв=15
НС-Ю
ТО-Ю
3,1*3
1,5*1,5
9,3
2,25
0,78
1,04
41
41
297,41
95,94
0
0
0
0
1
1
301,
tв=20
НС-С
НС-З
ТО-З
ПТ
3,1*3
3*4
1,5*2
3,1*4
9,3
12
3
12,4
0,78
0,78
1,04
0,66
46
46
46
41,4
333,68
430,56
143,52
338,82
0,1
0,05
0,05
0
0
0
0
0
1,1
1,05
1,05
1
302,
tв=18
НС-С
ТО-С
ПТ
3,1*3
1,5*2
3,1*4
9,3
3
12,4
0,78
1,04
0,66
44
44
39,6
319,18
137,28
324,09
0,1
0,1
0
0
0
0
1,1
1,1
1
303,
tв=20
НС-СЗ
НС-СВ
ТО-СЗ
ПТ
3*2,5
7,5
3*1,5
4,5
1,5*2
3
3,1*5,6+5 22,36
0,78
0,78
1,04
0,66
46
46
46
41,4
269,1
161,46
143,52
610,96
0,1
0,1
0,1
0
0
0
0
0
1,1
1,1
1,1
1
НС-Ю
ТО-Ю
ПТ
3,1*3
1,5*1,5
3,1*6
0,78
1,04
0,66
41
41
36,9
297,41
95,94
452,98
0
0
0
0
0
0
1
1
1
317,
tв=15
9,3
2,25
18,6
407,3
1086,2
367,05
452,09
150,70
969,84
351,09
151,01
502,10
296,01
59,20
157,87
513,08
297,41
95,94
393,35
367,05
452,09
150,70
338,8
1308,7
351,09
151,01
324,09
826,2
296,01
177,61
157,87
611,0
1242,5
297,41
95,94
452,98
846,34
Пересчет на анологичные помещения в пределах этажа.
t
l
Qогр  Qогр .изв . 
 в
l изв t в .изв .
где l – потяженность наружных стен в плане.
номер
пом.
107
114
207
214
307
314
Qогр.из
в
753,4
725,1
502
393,4
826
846,3
l/lизв
tв/tв.изв.
Qогр.
1,55
0,94
1,55
0,94
1,55
0,94
1
1
1
1
1
1
1167,77
681,594
778,1
369,796
1280,3
795,522
7.Определение теплопотерь на нагрев вентиляционного воздуха.
Qв  1.005  t в  t н   А
где А – площадь помещения.
10
номер
пом.
101
102
103
106
107
108
109
110
113
115
116
118
119
(tв-tн)
А, м2
Qв, Вт
46
44
44
44
44
46
44
46
44
44
44
46
44
12,4
12,4
22,36
22,36
12,4
12,4
14,88
12,4
18,6
15,5
18,6
12,4
14,88
573,3
548,3
988,8
988,8
548,3
573,3
658,0
573,3
822,5
685,4
822,5
573,3
658,0
8.Бытовые тепловыделения.
QБ  21  А
где А – площадь помещения.
номер
пом.
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
112
113
114
115
116
117
118
119
А, м2 Qб, Вт
12,4
12,4
22,36
17,36
17,36
22,36
12,4
12,4
14,88
12,4
18,6
18,6
18,6
17,4
15,5
18,6
18,6
12,4
14,88
260,4
260,4
469,6
364,6
364,6
469,6
260,4
260,4
312,5
260,4
390,6
390,6
390,6
365,4
325,5
390,6
390,6
260,4
312,5
номер
пом.
201
202
203
204
205
206
207
208
209
210
211
212
213
214
215
216
217
218
219
А, м2
Qб, Вт
12,4
12,4
22,36
17,36
17,36
22,36
12,4
12,4
14,88
12,4
18,6
18,6
18,6
17,4
15,5
18,6
18,6
12,4
14,88
260,4
260,4
469,6
364,6
364,6
469,6
260,4
260,4
312,5
260,4
390,6
390,6
390,6
365,4
325,5
390,6
390,6
260,4
312,5
номер
пом.
301
302
303
304
305
306
307
308
309
310
311
312
313
314
315
316
317
318
319
А, м2
Qб, Вт
12,4
12,4
22,36
17,36
17,36
22,36
12,4
12,4
14,88
12,4
18,6
18,6
18,6
17,4
15,5
18,6
18,6
12,4
14,88
260,4
260,4
469,6
364,6
364,6
469,6
260,4
260,4
312,5
260,4
390,6
390,6
390,6
365,4
325,5
390,6
390,6
260,4
312,5
9.Сводная таблица тепловой мощности системы отопления.
номер
пом.
101
102
103
104
105
106
107
108
Qогр.
1278
753
1086
725
725
1086
753
1278
сост.балланса
Qи
Qв
288
573
288
548
288
989
216
0
216
0
288
989
288
548
288
573
Qбыт.
260,4
260,4
469,56
364,56
364,56
469,56
260,4
260,4
Qотопл
1590,6
1040,6
1605,44
576,44
576,44
1605,44
1040,6
1590,6
11
109
110
111
112
113
114
115
116
117
118
119
201
202
203
204
205
206
207
208
209
210
211
212
213
214
215
216
217
218
219
301
302
303
304
305
306
307
308
309
310
311
312
313
314
315
316
317
318
319
ЛК
1168
1278
725
725
753
682
753
753
725
1278
1168
970
502
513
393
393
513
502
970
778
970
393
393
502
370
502
502
393
970
778
1308
826
1243
846
846
1243
826
1308
1280
1308
846
846
826
796
826
826
846
1308
1280
5521
288
288
216
216
288
216
288
288
216
288
288
280
280
280
210
210
280
280
280
280
280
210
210
280
210
280
280
210
280
280
273
273
273
205
205
273
273
273
273
273
205
205
273
205
273
273
205
273
273
210
658
573
0
0
823
0
685
823
0
573
658
573
548
989
0
0
989
548
573
658
573
0
0
823
0
685
823
0
573
658
573
548
989
0
0
989
548
573
658
573
0
0
823
0
685
823
0
573
658
312,48
260,4
390,6
390,6
390,6
365,4
325,5
390,6
390,6
260,4
312,48
260,4
260,4
469,56
364,56
364,56
469,56
260,4
260,4
312,48
260,4
390,6
390,6
390,6
365,4
325,5
390,6
390,6
260,4
312,48
260,4
260,4
469,56
364,56
364,56
469,56
260,4
260,4
312,48
260,4
390,6
390,6
390,6
365,4
325,5
390,6
390,6
260,4
312,48
1513,52
1590,6
550,4
550,4
1185,4
532,6
1112,5
1185,4
550,4
1590,6
1513,52
1282,6
789,6
1032,44
238,44
238,44
1032,44
789,6
1282,6
1123,52
1282,6
212,4
212,4
934,4
214,6
861,5
934,4
212,4
1282,6
1123,52
1620,6
1113,6
1762,44
686,44
686,44
1762,44
1113,6
1620,6
1625,52
1620,6
660,4
660,4
1258,4
635,6
1185,5
1258,4
660,4
1620,6
1625,52
5731
65490,5
12
Удельная тепловая характеристика здания
q уд . 
q уд . 
Q
зд .
от .
Вт
V зд . t в  t н  м 3 С
,
65491
Вт
 0.420 3
3545.6  18  26
м С
10.Расчет и подбор элеватора.
Элеватор выбирается по диаметру горловины dг взависимости от располагаемой
разности давлений в подающем и обратном теплопроводе на вводе в здание.
u – коэффициент смешения в элеваторе.
u
Tг  tг 145  95

 2.0
tг  tо
95  70
где Tг – температура горячей воды в подающем теплопроводе теплосети перед
элеватором, Tг = 145С.
рн – насосное давление, подаваемое элеватором в систему отопления.
p н 
p ввода
1,4  1  u 
2

55000
1,4  1  2.0
2
 4365Па
Тогда расход воды, подаваемый в систему отопления элеватором, кг/ч, определяется:
зд
  Q от


  0.86   65491   2253 кг .
G пер.  0 ,86 
 tг  tо 
ч
 25 


Диаметр горловины элеватора:
d Г  87 ,4 
G пер.
1000  р н
 87 ,4 
2253
1000  4365
 16мм .
Принимаем стандартный элеватор №1 с dг = 20мм, диаметр трубы 40мм, длина
элеватора 425мм.
Определяем диаметр сопла:
dc 
dг
20

 6.7мм .
1  u 1  2.0
11.Гидравлический расчет трубопроводов.
Определяем расчетное циркуляционное давление Рц, Па, по формуле:
Pц  pн  Б  ре
где Б – коэффициент равный 0,4 для двухтрубных систем, а ре определяется:
p е  g  h  0.64  tг  to   9.81  2.05  0.64  95  70  322Па
где h – расстояние от середины элеватора до середины отопительного прибора.
Рц  4365  0 ,4  322  4494Па .
Рпот.=4217.3Па.
Pз 
Pц  Рп
4494  4217 ,3
100% 
100%  6 ,2%
Рц
4494
Запас составляет 6.2%.
№
Qуч., Вт
G, кг/ч
l, м
1
2
3
4
757
4264
11704
16103
26,04
146,68
402,62
553,94
1,4
9,7
5,4
4,2
d, мм
10
20
20
25
Оконч. Расчет
Руд.,
V, м/с
Па/м
0,05
13,5
0,105
18
0,31
120
0,265
78
Р, Па
18,9
174,6
648
327,6
13
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17648
23375
41027
65491
—65491
41027
23375
17648
16103
11704
4264
607,09
804,10
1411,33
2252,89
2253,00
2252,89
1411,33
804,10
607,09
553,94
402,62
146,68
0,6
2,5
5,6
1,6
0,7
0,8
5,6
2,5
0,6
4,2
5,4
9,7
25
32
32
40
32
40
32
32
25
25
20
20
0,29
0,22
0,39
0,473
0,645
0,473
0,39
0,22
0,29
0,265
0,31
0,105
90
36
105
105
260
105
105
36
90
78
120
18
54
90
588
168
182
84
588
90
54
327,6
648
174,6
4217,3
12.Расчет поверхности и подбор отопительных приборов.
Расчетная поверхность нагрева отопительного прибора определяется:
Qп
gп
Ap 
где Qп – тепловая нагрузка на отопительный прибор, Вт
gп – поверхностная плотность теплового потока прибора, Вт/м2
 t 
gп  gн   
 70 
1 n
р
  1  Gотн
где gн – номинальная плотность теплового потока прибора, Вт/м2, принимаеи по
приложению м.у.
t – температурный напор, С
коэффициенты принимаем: при подаче воды сверху-вниз (1, 2 эт.) n=0,32, 1=1, р=0,03;
при подаче снизу-вниз (3 эт.) n=0,24, 1=0,79, р=0,07.
t  t вых
 tв
2
t  вх
где tвх, tвых – температура воды на входе и на выходе из прибора, С
tв – температура воздуха помещения, в котором установлен прибор, С
Gотн – относительный расход воды
G ротн 
0.86  Q пр
360  t г  t o 
Число секций в отопительном приборе определяется:
Np 
Ap
 2  3
Ac
Ас – поверхность одной секции прибора.
3=1 – принимается,  2 
1

0.16 
 0.92 

Ap 

.
Расчет проводим для 7 и 8 стояков.
№ пом.
106
206
306
107
207
307
108
Qпр
1605
1032
1762
1041
790
1114
1591
t
62,5
62,5
62,5
64,5
64,5
64,5
62,5
Gотн
0,153
0,099
0,168
0,099
0,075
0,106
0,152
qпр
484,307
477,933
360,539
498,354
494,246
363,058
484,180
Апр
3,314
2,159
4,887
2,089
1,598
3,068
3,286
2
1,033
1,006
1,050
1,003
0,980
1,029
1,032
Nрасч.
11,45
7,26
17,16
7,01
5,24
10,56
11,35
Nпр.
12
7
17
7
5
11
12
14
208
308
1283
1621
62,5
62,5
0,123
0,155
481,065
358,440
2,667
4,522
1,020
1,047
9,10
15,83
9
16
13.Конструирование и расчет системы естественной вентиляции.
13.1 Аэродинамический расчет каналов.
p ei  9.81  H i   5   в 
где Pеi – естественное давление для каналов i-того этажа
Нi – разность отметок устья вытяжной шахты и середины вытяжной решетки рассчитываемого
этажа, м.
5 – плотность воздуха при температуре 5С
в - плотность воздуха при температуре 18С.
p e 3  9.81  5.2  1.27  1.21  3 ,06Па
p e 2  9.81  8.2  1.27  1.21  4.8Па
p e1  9.81  11,2  1,27  1,21  6 ,6Па
L  A  V  3600,
м3
ч
где L – расход воздуха на участке
V – скорость воздуха в канале, м/с
А – площадь сечения канала, м2.
V2
 в
2
Z  p дин  
p дин 
где Z – местные потери на участке
 - коэффициенты местных сопротивлений.
№
1
2
3
4
5
6
7
8
9
L,
м3/ч
90
90
90
180
270
295
320
420
420
p запаса 
l,
а*в
А,
м
м2
0 200*200 0,03
0,8 200*200 0,04
0,6 250*250 0,0625
0,6 300*200 0,04
0,6 300*400 0,12
0,6 300*400 0,12
0,6 400*400 0,16
1,2 500*500 0,25
4,4 500*500 0,25
V,
м/с
0,83
0,63
0,40
1,25
0,63
0,68
0,56
0,47
0,47

 Rl

1,35
1,19
1,19
1,19
1,19
1,19
1,19
1
0
0,054
0,0071
0,1285
0,0143
0,0214
0,00714
0,012852
0,0396
1,2
2,2
1,6
0,5
0,5
0,5
1,5
1,1
1,3
R,
Па/м
0,05
0,01
0,18
0,02
0,03
0,01
0,009
0,009
Pдин,
Па
0,420
0,236
0,097
0,945
0,236
0,282
0,187
0,132
0,132
Z,
( Rl+Z)
Па
0,504
0,50
0,520
0,57
0,155
0,16
0,473
0,60
0,118
0,13
0,141
0,16
0,280
0,29
0,145
0,16
0,171
0,21
2,79
р е 3  p пот.
3.06  2.79
 100% 
 100%  8.8% .
р е3
3.06
13.2 Увязка параллельных ветвей.
Первый этаж:
PP  Pe1  PП  6.6  0 ,95  5.65Па
где Рei – расчётное естественное давление для ветви рассматриваемого этажа,
Рп – полные потери давления на общих с ранее рассчитанной ветвью участках.
№
10
11
L,
м3/ч
90
90
l,
а*в
м
0 200*200
6,8 140*140
А,
м2
0,027
0,02
V,
м/с
0,93
1,25
R,
Па/м
0
0,31

 Rl

Pдин, Па
0
1,35
0
2,8458
1,2
2,2
0,519
0,945
Z,
( Rl+Z)
Па
0,622
0,62
2,080
4,93
15
5,55

Pр  Р пп
Рр
 100% 
5.65  5.55
 100%  1.8%
5.65
Принимаем жалюзийную решетку сечением 200200 с вкладышем №1.
Второй этаж:
PP  Pe 2  PП  4.8  1.55  3.25Па
№
12
13
L,
м3/ч
90
90

l,
м
0
4
Pр  Р пп
Рр
а*в
А,
м2
120*200 0,0144
140*270 0,038
 100% 
V,
м/с
1,74
0,66
R,
Па/м
0
0,053

 Rl

Pдин, Па
0
1,35
0,0000
0,2862
1,2
2,2
1,824
0,262
Z,
( Rl+Z)
Па
2,188
2,19
0,576
0,86
3,05
3.25  3.05
 100%  6.2%
3.25
Принимаем жалюзийную решетку сечением 120200 с вкладышем №2.
16