МИНИСТЕРСТВО НАУКИ И ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Северный (Арктический) федеральный университет имени М.В. Ломоносова» Высшая школа энергетики нефти и газа (наименование высшей школы / филиала / института / колледжа) КУРСОВАЯ РАБОТА По дисциплине/междисциплинарному курсу/модулю Механика жидкости и газа На тему Вариант № 24 Выполнил (-а) обучающийся (-аяся): Босков Олег Николаевич Направление подготовки / специальность: 15.03.02 Технологические машины и оборудование Курс: 2 Группа: 241001 Руководитель: Долгова Ирина Ивановна, доцент кафедры транспорта, хранения нефти, газа и нефтегазопромыслового оборудования, Высшая школа энергетики, нефти и газа, доцент Признать, что работа выполнена и защищена с отметкой (отметка прописью) Руководитель (подпись руководителя) Архангельск 2022 (дата) И.И. Долгова (инициалы, фамилия) МИНИСТЕРСТВО НАУКИ И ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Северный (Арктический) федеральный университет имени М.В. Ломоносова» Кафедра транспорта, хранения нефти, газа и нефтегазопромыслового оборудования (наименование кафедры) ЗАДАНИЕ НА КУРСОВУЮ РАБОТУ по «Механике жидкости и газа» (наименование дисциплины) Студент ВШЭНиГ курса 2 241001 группы Босков Олег Николаевич (фамилия, имя, отчество студента) 1. В работе необходимо рассчитать максимальное наполнение резервуара, толщину стенки резервуара вертикального стального (РВС) по поясам, количество насосных станций, диаметры сложного трубопровода, характеристики струи. 2. Вычертить продольный профиль магистрального трубопровода с расположение станций, эпюры толщины стенки РВС и распределения скоростей в струе. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ: Общие данные: Плотность нефти ρ= 880 кг/м3; Допускаемое напряжение на разрыв [𝜎] =220 МПа. 1. Расчет наполнения резервуара и расчёт усилий, действующие на стенки резервуара (из задания 1 и 2) Тип резервуара цилиндрический; Перепад температур Δt = 46 0С; Диаметр резервуара D = 9,5 м. Длина резервуара lp = 7,5 м 2. Расчёт силы гидростатического давления жидкости (из задания 3,4) Размер a = 1,6 м; Размер b = 1,2 м; Размер B = 0,8 м; Глубина жидкости H = 3,4 м; Угол наклона щита к горизонту α = 70 0. 3. Расчет толщины стенки РВС по поясам (из задания 4,5) Диаметр РВС D = 21 м; Высота пояса h = 1,5 м; 2 Высота резервуара Ho = 15 м. 4. Расчет количества станций (из задания 6) Максимальное давление в трубопроводе р = 2,5 МПа; Угол поворота трубопровода θ = 500; Расход Q = 0,75 м3/c; Шероховатость Δ = 0,5 мм; Кинематический коэффициент вязкости ν = 0,17 см2/с . Данные для построения продольного профиля трубопровода Номер точки 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 Расстояние от 0 53 72 105 137 156 195 234 265 329 356 427 455 476 500 постоянного начала, км Отметка 280 321 365 418 457 294 163 289 295 351 358 405 448 423 407 точки, м 5. Расчет характеристик струи и расчёт силового воздействия круглой струи на плоскую твёрдую границу породы пласта (из задания 11 и 12) Перепад давления Δp = 0,26 МПа; Относительная плотность жидкости δ = 1,22; Радиус r0 = 8 или полувысота отверстия b0 = 12 мм. Срок проектирования с «___ » _________ 20__ г. по «____» _________ 20 __ г. Руководитель Долгова И.И. . (должность) (подпись) 3 (и.,о., фамилия) 4 ЛИСТ ДЛЯ ЗАМЕЧАНИЙ 5 ОГЛАВЛЕНИЕ Введение ............................................................................................................................. 6 1 Расчёт наполнения резервуара ...................................................................................... 7 2 Расчёт усилий , действующих на стенку резервуара .................................................. 9 3 Расчёт силы гидростатического давления жидкости ................................................ 11 4 Расчёт толщины стенки РВС по поясам ..................................................................... 13 5 Расчёт количества станция .......................................................................................... 15 6 Расчёт характеристик струи ........................................................................................ 18 7 Расчёт силового воздействия круглой струи на плоскую твёрдую границу породы пласта ................................................................................................................................ 21 Список использованных источников............................................................................ 24 6 ВВЕДЕНИЕ Гидромеханика – наука, изучающая законы равновесия и механического движения жидкости и разрабатывающая методы применения этих законов для решения различных прикладных задач. Особое место гидромеханика занимает в нефтяной и газовой промышленности, так как все ее процессы, начиная от бурения разведочных скважин и заканчивая транспортировкой готовой продукции потребителю, связаны с перемещением и хранением жидкости: 1. Разработка месторождений: изучение физических свойств пластовых флюидов, основы движения грунтовых вод и другие; 2. Бурение: исследование геологических свойств неньютоновских жидкостей, в частности буровых растворов; режим течения вязкопластичной жидкости по трубам; гидравлические характеристики бурильных труб и другие; 3. Добыча: основные понятия о гидравлических сопротивлениях, расчет напора, расхода жидкости, режимов течения жидкости, внедрение и применение гидравлического привода ШГН. При эксплуатации нефтяных и газовых месторождений, подземных хранилищ газа возможны аварийные разливы нефти и химических реагентов из-за некорректно рассчитанных резервуаров. Присутствие ошибок в гидравлических расчетах при закачке газа в газохранилища или при гидроразрыве продуктивных пластов могут послужить причиной разрушения целостности скважин с последующим перетоком газа и нефти в водоносные горизонты или на дневную поверхность, причем иногда вдали от места аварии. При эксплуатации газонефтепродуктопроводов неучет возможности возникновения гидравлического удара или ошибок в определении возможного повышения при этом давления могут привести к разрыву труб. В конечном итоге трубопровод разрушается, и большие количества углеводородов вытекают через образовавшиеся разрывы и трещины. Таким образом, гидравлика имеет огромное значение в нефтяной и газовой промышленности. Неквалифицированные гидравлические расчеты проектировщиков и эксплуатационников могут привести к серьезным 7 последствиям. Умение правильно производить гидравлические расчеты имеет как и производственное значение, так и природоохранительное. Задание №2. Определить максимальный уровень нефти в резервуаре, чтобы при повышении температуры на Δt (0С) не произошло его переполнение, какое будет показание манометра при полном заполнении резервуара, если манометр подключен к нижней точке резервуара. Значения коэффициента температурного расширения βt приведены в табл. 1.2. Задаем 𝛥ℎ через каждые 10 см. Числовые значения 𝛥Vh в зависимости от величины 𝛥ℎ представлены в таблице. 𝐷2 𝜋𝛼 𝛥𝑉ℎ = ×( − 𝑠𝑖𝑛𝛼) ∙ 𝑙𝑝 4 180 Из формулы найдем 𝛥V, учитывая, что 𝑉 = 𝑉ц + ∆𝑉, 𝑉ц = Bt = ∆𝑉 𝑉∗∆𝑡 ⇒ ∆𝑉 = Таблица α = 𝑓(Δ𝑉н). 𝛼, ° 180 150 120 90 60 30 0 𝐵𝑡 ∗∆𝑡∗𝜋∗𝐷2 ∙𝑙𝑝 4(1−𝐵𝑡 ∗∆𝑡) = 0,00068∗46∗3,14∗9,52 ∙7,5 4(1−0,00068∗46) 𝛼, рад 3,14 2,616667 2,093333 1,57 1,046667 0,523333 0 4 𝜋𝐷2 ∙ 𝑙𝑝 = 17,15 м3 𝛥𝑉ℎ 531,0774 357,9853 207,5938 96,45474 30,61283 3,98734 0 8 1 Наносим на график значение ∆𝑉 = 17,15, определяем 𝛼 ( 𝛼 = 45° ) 𝛼 45 𝛥ℎ = 0,5 ∙ 𝐷 ∙ (1 − 𝑐𝑜𝑠 ) = 0,5 ∙ 9,5 ∙ (1 − 𝑐𝑜𝑠 ) = 8,89 м 2 2 Уровень наполнения резервуара равен 𝐷 − 𝛥ℎ = 9,5 − 8,89 = 0,61 м. Манометрическое давление в нижней точке резервуара, сообщающегося с атмосферой. 𝑃𝑀 = 𝜌𝑔ℎ = 880 ∗ 9,81 ∗ 8,89 = 76745,6 Па. где ρ – плотность нефти; g – ускорение свободного падения; h – уровень жидкости в резервуаре над осью манометра. 9 Задание №3. Определить усилия, действующие на стенки резервуара, точки их приложения, силу давления полностью заполненного резервуара на фундамент. Вычертить расчетные схемы, указать направление сил, построить тела давлений. Рассмотрим левую часть ABMQ 𝑃1 = √𝑃𝑥21 + 𝑃𝑧21 Находим длину МВ 𝐷 8,0 = = 4,0 м 2 2 𝑦𝐷1 = 𝑦𝐷2 = 𝑦𝐷 ; 𝑦𝑐 = ℎ𝑐 = 4,0 м ℎ𝑐1 = ℎ𝑐2 = ℎ𝑐 = Находим ординату центра давления 10 𝑦𝐷 = 𝑦𝑐 + 𝐼𝑐 𝑦𝑐 𝜔1 где yc – ордината центра тяжести плоской фигуры; I – момент инерции плоской фигуры относительно оси, проходящей через центр тяжести. горизонтальной Находим площадь плоской фигуры 𝜋𝐷2 𝜋 ∗ 8,02 𝜔1 = 𝜔2 = 𝜔 = = = 50,24 м2 4 4 Находим момент инерции плоской фигуры 𝜋𝐷4 𝜋∗8,04 = 200,96 м2 200,96 𝑦𝐷 = 4,0 + = 5,0 м 4,0 ∗ 50,24 Горизонтальная составляющая равна силе гидростатического давления на вертикальную проекцию криволинейной фигуры и определяется по формуле 𝑃𝑥1 = 𝜌𝑔ℎ𝑐 𝜔 = 750 ∗ 9,81 ∗ 4,0 ∗ 50,24 = 1478,56 кН 𝐼𝑐 = 64 = 64 где hc – глубина погружения центра тяжести проекции криволинейной фигуры на вертикальную плоскость; ωz – площадь проекции криволинейной фигуры на вертикальную плоскость. Находим давления вертикальную составляющую силы гидростатического 𝑃𝑧1 = 𝜌𝑔𝑉𝐵𝑀𝑄 где V – объем тела давления 1 𝜋𝐷2 ℎ𝑐 1 𝜋𝐷3 𝑉𝐵𝑀𝑄 = 𝑉𝐵𝑀𝑄𝑂 − 𝑉𝐵𝑄𝑂 = ∗ − ∗ 2 4 4 6 2 3 1 𝜋 ∗ 8,0 ∗ 4,0 1 𝜋8,0 = ∗ − ∗ = 33,5 м3 2 4 4 6 𝑃𝑧1 = 𝑃𝑧2 = 750 ∗ 9,81 ∗ 33,5 = 246,5 кН 𝑃2 = 𝑃1 = √1478,562 + 246,52 = 1492 кН 11 Задание №4. Рассчитать силу гидростатического давления жидкости и точку ее приложения, действующую на плоский щит, наклоненный к горизонту на угол α для двух случаев: 1 – на поверхности жидкости атмосферное давление; 2 – на поверхности жидкости манометрическое давление, равное 10 кПа. 1) На поверхности жидкости атмосферное давление. Находим силе гидростатического давления на вертикальную проекцию криволинейной фигуры 𝑃1 = 𝜌𝑔ℎ𝑐 𝜔 где hc – глубина погружения центра тяжести проекции криволинейной фигуры на вертикальную плоскость; ωz – площадь проекции криволинейной фигуры на вертикальную плоскость. Находим глубину погружения центра тяжести ℎ𝑐 = 𝐻 − ℎ1 𝑎 𝐵+2∙𝑏 1,6 0,8 + 2 ∙ 1,2 ℎ1 = ∙ ∙ 𝑠𝑖𝑛𝛼 = ∙ ∙ 𝑠𝑖𝑛70 = 0,8 м 3 𝐵+𝑏 3 0,8 + 1,2 ℎ𝑐 = 3,4 − 0,8 = 2,6 м Находим ординату центра тяжести плоской фигуры 12 ℎ𝑐 2,6 = = 2,76 м 𝑠𝑖𝑛𝛼 𝑠𝑖𝑛70° Находим ординату центра давления 𝐼𝑐 𝑦𝐷 = 𝑦𝑐 + 𝑦𝑐 𝜔 𝑦𝑐 = где yc – ордината центра тяжести плоской фигуры; I – момент инерции плоской фигуры относительно горизонтальной оси, проходящей через центр тяжести. 𝐵+𝑏 0,8 + 1,2 ∙𝑎 = ∙ 1,6 = 1,6 м2 2 2 Находим момент инерции плоской фигуры 𝑎3 ∙ (𝐵2 + 4 ∙ 𝐵 ∙ 𝑏 + 𝑏 2 ) 1,63 ∙ (0,82 + 4 ∙ 0,8 ∙ 1,2 + 1,22 ) 𝐼𝑐 = = = 0,336 м4 36 ∙ (𝐵 + 𝑏) 36 ∙ (0,8 + 1,2) 0,336 𝑦𝐷 = 2,76 + = 2,83 м 2,76 ∗ 1,67 Находим давление 𝑃1 = 880 ∗ 9,81 ∗ 0,8 ∗ 1,6 = 11,05 Па 𝜔= 2) На поверхности жидкости манометрическое давление, 𝑝0 = 10 кПа 𝑃2 = (𝑝0 + 𝜌𝑔ℎ𝑐 )𝜔 = (10 ∙ 103 + 11,05 ∙ 103 ) ∙ 1,6 = 33,68 кПа Задание №5. 13 Рассчитать толщину стенки резервуара вертикального стального цилиндрического по поясам. Определить экономию металла при различной и постоянной толщине поясов. 1) Рассчитаем толщину каждой стенки. Результаты в таблице. 𝑛1 𝜌𝑔(𝐻0 − 𝑦1 ) + 𝑛2 𝑝2 𝑡1 = 𝐷 ∗ 2 ∗ [𝜎] где 𝑛1 – коэффициент перегрузки для гидростатического давления. Принимается равным 1,1; 𝑛2 – коэффициент перегрузки для избыточного давления и вакуума. Принимается равным 1,2; 𝑔 – ускорение свободного падения; 14 𝜌 – плотность нефтепродукта, кг/м3 H0 – высота стенки резервуара, м; x – расстояние от днища до расчетного уровня, м; 𝑝2 – нормативная высота избыточного давления по кровлей, Па. Принимается равным 2000 Па; D – диаметр резервуара, м; [𝜎] – допускаемое напряжение в расчетном поясе резервуара, Па. 1,1 ∗ 880 ∗ 9,81 ∗ (15 − 1,5) + 1,2 ∗ 2000 ∗ 21 = 6,2 мм 2 ∗ 220 ∗ 106 1,1 ∗ 880 ∗ 9,81 ∗ (15 − 3) + 1,2 ∗ 2000 𝑡2 = ∗ 21 = 5,55 мм 2 ∗ 220 ∗ 106 𝑡1 = номер пояса ti 1 2 3 4 5 6 7 8 6,233042 5,553209 4,873376 4,193543 3,51371 2,833877 2,154044 1,474211 t гост = 5 мм 2) Определим объем и массу металла в каждом поясе. Результаты в таблице. M = ρст Vст = πρст DHt гост , ρст = 7800 кг⁄ 3 м 𝑀1 = 𝜋 ∗ 7800 ∗ 21 ∗ 15 ∗ 6,23,∗ 10−3 = 48087,8 кг номер пояса Мi 1 2 3 4 5 6 7 8 48087,8 42842,9 37598 32353,1 27108,21 21863,31 16618,41 11373,51 Задание №6. 15 Нефть перекачивается по магистральному нефтепроводу. Построить в масштабе продольный профиль трассы. Определить потребность в насосных станциях и места их расположения, чтобы давление в трубах р не превышало допустимого. Подобрать толщину стенки трубопровода. Рассчитать силы, стремящиеся разорвать и срезать колено трубопровода, и необходимую реакцию опоры. 1) Расчет скорости нефти в трубопроводе. 𝜗 = 1 м⁄с 4𝑄 4 ∗ 0,75 𝑑=√ =√ = 0,97 м 𝜋𝜗 3,14 ∗ 1 𝜗ф = 4𝑄 4 ∗ 0,75 = = 0,95 м⁄с 2 𝜋𝑑 3,14 ∗ 1 По прил. 7 d=1000 мм. 2) Расчет режима движения жидкости. 𝜗ф 𝑑 0,95 ∗ 1 𝑅𝑒𝑑 = = = 55882,35 𝜈 0,17 ∗ 10−4 Режим движения – турбулентный 3) Выбор зоны гидравлических сопротивлений работы трубопровода и коэффициента гидравлического трения. По формуле Альтшуля 0,25 ∆ 64 0,25 0,5 ∙ 10−3 64 𝜆 = 0,11 ( + = 0,11 ( + = 0,022 ) ) 𝑑 𝑅𝑒𝑑 1 55882,35 4) Расчет потерь в трубопроводе. 𝑙 𝜗2 500000 0,952 ℎ𝑤 = 𝜆 = 0,022 ∗ ∗ = 521,63 м 𝑑 2𝑔 0,97 2 ∗ 9,81 5) Расчет потребного напора для перекачки жидкости. 𝐻п = ℎ𝑤 + 𝑧к − 𝑧н = 521,63 + 378 − 300 = 600 м 6) Расчет числа насосных станций. 𝑝𝑚𝑎𝑥 2,5 ∗ 106 𝐻ст = = = 290 м 𝜌𝑔 880 ∗ 9,81 16 𝑛ст = 𝐻п 600 = = 2,07 𝐻ст 290 Число станций – 2 7) Выбор расположения насосных станций. ℎ𝑤 521,63 𝐼= = = 1,04 ∗ 10−3 м 𝐿 500000 8) Расчет участка трубопровода с луппингом. 3 𝑄л = 0,5𝑄 = 0,5 ∗ 0,75 = 0,375 м ⁄с 4𝑄л 4 ∗ 0,375 м 𝜗л = 2 = = 0,47 𝜋𝑑 3,14 ∗ 1 с 𝜗л 𝑑 0,47 ∗ 1 𝑅𝑒𝑑 = = = 27647,06 𝜈 0,17 ∗ 10−4 ∆ 64 0,25 𝜆 = 0,11 ( + = 0,025 ) 𝑑 𝑅𝑒𝑑 𝑙 𝜗л2 500000 0,472 ℎ𝑤л = 𝜆 = 0,025 ∗ = 140,73 м 𝑑 2𝑔 1 2 ∗ 9,81 9) Выбор толщины стенки трубопровода. 1 Т d Px в н Т 1 𝑃𝑥 = 𝑝𝜔𝑧 = 𝑝𝑑вн 𝑙 1 𝑇 = 𝑃𝑥 = 𝛿𝑙[𝜎] 2 𝜎н = 272 МПа → [𝜎] = 0,4 ∗ 272 = 108 МПа 𝑝𝑑 2,5 ∗ 106 𝛿= = = 11,57 мм 2[𝜎] 2 ∗ 108 ∗ 106 𝛿 = 12 мм 𝑑вн = 𝑑н − 2𝛿 = 1020 − 2 ∗ 12 = 996 мм 17 10) Расчет сил, действующих на стенки изогнутой трубы. 2 𝜋𝑑вн 3,14 ∗ 0,9962 6 𝑃1 = 𝑃2 = 𝑝 = 2,5 ∗ 10 = 1,94 МПа 4 4 𝜃 50 𝑅 = 2𝑃1 𝑠𝑖𝑛 = 2 ∗ 1,94 ∗ 106 ∗ 𝑠𝑖𝑛 ° = 1,64 Мпа 2 2 𝜃 50 𝑃ср = 𝑅𝑐𝑜𝑠 = 1,64 ∗ 𝑐𝑜𝑠 ° = 1,48 Мпа 2 2 Задание №11. 18 Рассчитать параметры свободной затопленной струи жидкости в четырех сечениях: при x' = 0 (начальное сечение), x' = xн (переходное сечение), x' = 2xн, x' = 4xн. Параметры определить для двух типов струи: плоской и круглой. Для плоской струи половина высоты отверстия b0, а его ширина l0 = 20 b0 . Для круглой струи радиус отверстия r0. Построить эпюры распределения скоростей в струе жидкости для указанных сечений. Результаты расчетов 19 Параметр Круглая струя x' = 0 x' = xн x' = 2xн Плоская струя x' = 4xн x' = 0 x' = xн x' = 2xн Коэффициент турбулентной структуры α 0,08 0,105 Половина угла 0,272 0,252 x' = 4xн расширения β Расстояние от полюса до начального сечения x0, мм Длина начального участка xн , мм 43,5 46,85 100,5 117,71 Радиус R или полутолщина B струи, мм 12 39,336 66,672 121,344 12 44,01712 76,03424 140,0685 53,19724 16,07 9,46454 5,194343 30,11655 16,07021 12,2703 9,060564 3586 6534 2963,91 5435,82 Скорость на оси основного участка струи umax Расход на основном участке Q 2112 1727,955 20 Построим эпюры распределения скоростей в струе жидкости Задание №12. 21 Определить силовое воздействие круглой струи на плоскую твердую границу породы пласта для 2-х случаев: струя вытекает из отверстия долота перпендикулярно и под углом α к породе. Найти силу давления струи на породу в направлении действия струи и нормальную силу давления. Как изменятся силы, если к отверстию присоединить насадки: цилиндрический внешний и коноидальный. Решение: Рассмотрим случай, когда струя вытекает из отверстия долота перпендикулярно к породе. Рисунок 1 – схема для определения силового воздействия круглой струи, которая вытекает из отверстия долота перпендикулярно к породе. Вычислим воздействие преграды на струю R, H: 𝑅 = 𝜌𝜔0 𝑈0 = 1000 ∗ 452,16 ∗ 16,07 ∗ 10−6 = 7,26 Н 22 Где 𝜌 – плотность воды, кг/м3 , 𝜌 = 1000 𝜔0 - площадь поперечного сечения, мм2, 𝜔0 = 452,16 𝑈0 - скорость струи, м/с, 𝑈0 = 16,07;10-6 Вычислим воздействие струи на преграду P, Н: 𝑃 = 0,935 ∗ 𝑅 = 0,935 ∗ 7,26 = 6,78 𝐻 Рассмотрим случай, когда струя вытекает из отверстия долото под углом 𝛼 к породе. Рисунок 2 – схема для определения силового воздействия круглой струи, которая вытекает из отверстия долота под углом 𝛼 к породе. Вычислим воздействие преграды на струю R, H: 𝑅 = 𝜌𝜔0 𝑈0 sin 𝑎 = 1000 ∗ 452,16 ∗ 10−6 ∗ 16,07 ∗ 𝑠𝑖𝑛45° = 5,13 𝐻 Где 𝑎 – угол, под которым струя вытекает на породу,°, 𝑎 = 45 Вычислим воздействие струи на преграду P, H: 𝑃 = 0,935 ∗ 𝑅 = 0,935 ∗ 5,13 = 4,8 𝐻 Если к отверстию присоединить насадку «цилиндрический внешний», тогда нужно найти, во сколько раз увеличится коэффициент расхода. 𝜇0 𝜇ц.в. 𝑄0 23 𝜇ц.в. 0,82 = = 1,26 𝜇0 0,65 По формуле: 𝑄0 = 𝜇𝜔0 √2𝑔𝐻 Можно сделать вывод, что 𝑄0 прямо следовательно 𝑈0 увеличится в 1,26 раза. пропорционально 𝑈0 , По формуле: 𝑄0 = 𝜔0 𝑈0 Можно сделать вывод, что 𝑄0 прямо следовательно 𝑈0 увеличится в 1,26 раза. пропорционально 𝑈0 , Т.к. 𝑈0 увеличится в 1,26 раза, следовательно R и P увеличатся в 1,262=1,59 раза. Если к отверстию присоединить насадку «коноидальная», тогда нужно найти, во сколько раз увеличится коэффициент расхода. 𝜇ц.в. 0,97 = = 1,56 𝜇0 0,65 По формуле: 𝑄0 = 𝜇𝜔0 √2𝑔𝐻 Можно сделать вывод, что 𝑄0 следовательно 𝑄0 увеличится в 1,56 раза. прямо пропорционально 𝜇 , Можно сделать вывод, что 𝑄0 прямо следовательно 𝑈0 увеличится в 1,56 раза. пропорционально 𝑈0 , По формуле: 𝑄0 = 𝜔0 𝑈0 Т.к. 𝑈0 увеличится в 1,56 раза, следовательно R и P увеличатся в 1,562 = = 2,4 раза. СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 24 Осипов П.Е. 1. «Гидравлика, гидравлические машины и гидропривод» [Электронный ресурс] / studmed [офиц. сайт] текстовые дан. – Электр. / Режим доступа: https://www.studmed.ru/view/osipov-pe- gidravlika-gidravlicheskie-mashiny-i-gidroprivod_69a6ab4ad06.html, свободный (дата обращения 23.06.2022) – Загл. с экрана. 2. Чугаев Р.Р. «Гидравлика (Техническая механика жидкости)». 4-е изд., Энергоиздат, Л., [Москва, 1982]. 3. Штеренлихт Д.В. «Гидравлика». 2-е издание, переработанное и дополненное — М , Энергоатомиздат. , [Москва, 1991]. 25
