МУ- КР-Липецк-последний

1. ЦЕЛЬ, ЗАДАЧИ И ОБЪЕМ КУРСОВОЙ РАБОТЫ
Цель выполнения курсовой работы- развитие творческих способностей и
инициативы при решении инженерно-конструкторских задач в области
конструирования и расчёта энергетических установок
Задачами курсового проектирования являются:
1. Закрепление и расширение знаний, полученных на теоретических занятиях, приобретение навыков по выполнению теплового расчета автомобильных двигателей, навыков пользования справочной литературой в работе по проведению инженерных расчётов и проектированию.
2. Получение практики по обоснованию принимаемых решений и по
критической оценке конструкций энергетических установок.
3. Приобретение будущими специалистами способности к краткому
изложению сути и способов решения задач, мотивированному обоснованию
принимаемых решений.
Содержание этапов и ориентировочный объём работы в процентах от
общего объёма указаны в табл. 1. Отдельные вопросы проектирования определяются студентом по согласованию с руководителем.
Таблица 1
График выполнения курсовой работы
100 %
70 %
30 %
10 %
Процент
выполнения
Выдача
задания
100%:
10 %:
Определить номинальную
мощность
двигателя
при движении
автомобиля с
заданной
скоростью.
Номер недели в
семестре
1
Защита
работы
Наименование основных разделов работы
3
70 %:
Рассчитать циклы
сгорания и расшире30 %:
ния.
Рассчитать
Рассчитать индикациклы впус- торные и эффективка и сжатия ные показатели цикла двигателя.
6
12
3
Построить и проанализировать индикаторную диаграмму двигателя
при работе с номинальной мощностью. Оценить тепловой баланс двигателя. Проанализировать полученные параметры
двигателя. Оформить расчетно- пояснительную записку.
17
18
Для выполнения курсовой работы руководитель выдаёт каждому студенту индивидуальное задание. После получения задания студент должен
тщательно ознакомиться с его содержанием, ясно представив себе сущность
задания и вопросы, которые подлежат исследованию.
Оформление пояснительной записки и графической части должно соответствовать стандартам ЛГТУ или ГОСТ. По согласованию с преподавателем
пояснительная записка и графическая часть могут быть выполнены на персональном компьютере.
Выполнение задания начинается с изучения технических характеристик
автомобиля (двигателя), указанного в задании и выборе исходных данных
для дальнейших расчетов.
2. ВЫБОР ИСХОДНЫХ ДАННЫХ
В качестве исходных данных для выполнения курсовой работы задаются:
марка автомобиля-прототипа и максимальная скорость автомобиля. Для
дальнейших расчетов студент самостоятельно должен определить максимальную(номинальную) мощность двигателя, частоту вращения коленчатого
вала, соответствующую максимальной мощности и выбрать ряд параметров
двигателя в приведенном в методических рекомендациях порядке. Первым
шагом выполнения курсовой работы является выбор прототипа автомобиля и
двигателя и изучение их технических характеристик.
Определение мощности двигателя для проектируемого автомобиля производится из условия его движения на прямой передаче с максимальной скоростью Vmax , на ровном горизонтальном участке дороги с асфальтобетонным
покрытием.
1. Мощность двигателя, соответствующая максимальной скорости
автомобиля:
3
NV  ( Ga f vVmax  k w FVmax
) / (тр K р ) ,
где
G
a
(1)
 ma g – полный вес автомобиля, Н; ma - полная масса, кг;
f v -коэффициент сопротивления качению при скорости автомобиля Va ;
f v  f 0  kvVa2
f 0 - нормативный коэффициент сопротивления качению, табл. 2 ;
kv  7 *106 - динамический коэффициент, с2/м2;
тр  0,925  0,85 – КПД трансмиссии автомобиля на высшей передаче;
K р - коэффициент коррекции, учитывающий потери мощности на привод генератора, компрессора кондиционера, насоса гидроусилителя руля, вентилятора системы охлаждения, потери в выхлопной системе и т. п., K р  0,95 ;
4
Vmax - максимальная скорость автомобиля, м/с.
k w - коэффициент аэродинамического сопротивления (коэффициент обтекаемости), Н·с2/м4, прил. 1.
F - лобовая площадь(площадь лобового сопротивления)автомобиля, м2.
Для легкового и грузового автомобиля со стандартным кузовом F=0.8BH,
для автобусов и грузовых автомобилей с кузовом-фургоном или с тентом
F=0.9BH, где В, Н - соответственно габаритная ширина и высота автомобиля, м.
Таблица 2
Средний нормативный коэффициент сопротивления качению колеса
на дороге с сухим асфальтобетонным покрытием хорошего качества ( f 0 )
Тип автомобиля
Значение коэффициента
Легковой автомобиль
0,018
Грузовой автомобиль:
с колёсной формулой 4х2
0,020
6х4
0,022
4х4
0,021
6х6
0,024
2. Максимальная мощность двигателя:
Ne max = Nv/[ a(nv/nN) + b(nv/nN)2 – c(nv/nN)3],
(2)
где a, b, c - коэффициенты, значения которых зависят от типа и конструкции
двигателя; nN - частота вращения коленчатого вала, соответствующая максимальной мощности, мин-1 (об/мин); (nv/nN) =1 для дизельного двигателя и
(nv/nN)=1,2 для двигателя с искровым зажиганием (ДсИЗ) - отношение частоты вращения коленчатого вала двигателя при движении автомобиля с Vmax к
частоте вращения коленчатого вала двигателя при максимальной мощности
Ne max. Тип двигателя: двигатель с искровым зажиганием или дизель выбирается студентом самостоятельно на основе изучения конструкции и анализа
работы двигателя-прототипа и согласовывается с преподавателем.
Коэффициенты a, b, c можно найти решая систему уравнений.
а) для дизельного двигателя
б) для ДсИЗ
c

k
w=2

b

2
 k =a+b / 4c
a+b-c=1


c

k
w=2

b

a+2b-3c=0
а  b  c  1


M
Kw - коэффициент запаса по частоте вращения, kw = nN/nМ ;
5
Kм - коэффициент приспособляемости по моменту, kM = Mmax/MN;
В курсовой работе можно принять a=b=c=1
3. Частота вращения коленчатого вала двигателя(об/мин) при движении
автомобиля с Vmax
в
nv = Vmax · uкп · uгп /(0,377 · rк),
(3)
в
где Vmax - максимальная скорость автомобиля, км/ч; uкп - передаточное число
коробки передач на высшей передаче; uгп - передаточное число главной передачи; rк – кинематический радиус колеса (радиус качения), м .
rk  rст   д
Статический радиус при известных конструктивных параметрах шин можно
найти из соотношения:
rст  0,5d    см  B , мм
d - посадочный диаметр обода, мм;  - отношение высоты профиля колеса к его ширине (Н/B); см - коэффициент, учитывающий смятие шины под
нагрузкой; д - коэффициент деформации пневматической шины.
Для легковых автомобилей принимают д =1,05 , для грузовых - д =1,03.
Таблица 3
Параметры пневматических шин
№
Тип шины автомобиля
см
H /B
1.
Шины грузовых автомобилей:
- с регулируемым давлением
(кроме широкопрофильных)
- широкопрофильные
2. Шины легковых автомобилей
- с дюймовым обозначением
-со смешанным обозначением
-радиальные
1
0,85…0,9
0,7
0,85
0,95
0,85…0,9
0,8…0,85
0,8…0,85
0,7
0,8…0,85
Диагональные и радиальные шины различаются не только конструкцией,
но и маркировкой. Например, диагональная шина имеет обозначение 6,1513/155-13, где 6,15 - условная ширина профиля шины (В) , дюйм; 13 - посадочный диаметр (d) шины (и колеса) , дюйм; 155 - условная ширина профиля
шины , мм.
Дробь перед числом 155 разделяет дюймовое обозначение шины от миллиметрового (1 дюйм=25,4мм). Вместо числа 13 во втором случае может
быть и миллиметровое обозначение посадочного диаметра (330).
6
Радиальная шина имеет единое смешенное миллиметрово-дюймовое обозначение. Например, маркировка 165/70R13 78S Steel Radial Tubelles означает: 165 - условная ширина профиля шины (В) , мм; 70 - отношение высоты
профиля (Н) к её ширине (В), %; «R» - обозначение радиальной шины; 13 посадочный диаметр , дюйм; 78 - условный индекс грузоподъёмности шины;
S - скоростной индекс шины (максимально допустимая скорость движения
автомобиля) , км/ч; «Steel Radial» - радиальная шина с металлическим кордом; «Tubeless» или «TL» - бескамерное исполнение шины.
Скоростные индексы шин обозначают буквами латинского алфавита:
Рис. 1. Скоростные индексы шин
Рис.2. Конструктивные элементы и основные размеры шин.
D – наружный диаметр; Н- высота профиля покрышки; В – ширина профиля покрышки; d – посадочный диаметр обода колеса (шины); 1 – каркас; 2 – брекер; 3 – протектор; 4 – боковина; 5 – борт; 7 – наполнительный шнур.
Пример: определения статического радиуса колеса для шины марки 260508Р (автомобиль КамАЗ- 5320).
7
rст  0,5  508  1  0,9  260  488 мм
4. Частота вращения коленчатого вала двигателя(об/мин), соответствующая
N e max :
для дизельных двигателей nN  nV , для ДсИЗ - nN  nV / 1,2 .
5. Тип топливной системы (ТС) (системы питания) двигателя, табл. 4.
Таблица 4
Типы топливной системы автомобильных ДВС
Тип ДВС
Тип топливной системы
ДсИЗ
распределённое впрыскивание топлива во впускной
трубопровод (основной вариант);
• центральное впрыскивание топлива;
• впрыскивание топлива в цилиндр,
• карбюраторная (практически не назначается).
Дизель
• непосредственного действия разделённого типа с моноблочным ТНВД;
• непосредственного действия разделённого типа с секционным ТНВД;
• аккумуляторная с электронным управлением и насосфорсунками.
6. Коэффициент избытка воздуха  зависит от типа смесеобразования, условий воспламенения и сгорания топлива, а также от режима работы двигателя. Для различных двигателей при номинальной мощности принимаются следующие значения  :
- карбюраторные двигатели  = 0,8…0,96, большие значения  относятся к двигателям с лучшими условиями смесеобразования;
- двигатели с форкамерно-факельным зажиганием  =0,85…0,98 ;
- двигатели с искровым зажиганием и впрыском топлива  =0,85…1,3;
- дизельные двигатели  = 1,3…1,7;
- дизели с наддувом  = 1,3…2,2.
Уменьшение коэффициента избытка воздуха двигателей до возможных пределов уменьшает размеры цилиндра и, следовательно, повышает литровую
мощность дизеля, но одновременно с этим значительно возрастает теплонапряжённость двигателя, особенно деталей поршневой группы, увеличивается дымность отработавших газов.
7. Наличие или отсутствие наддува (отсутствие наддува специально не оговаривается) При наличии наддува указываются:
• его тип (с приводным нагнетателем или с турбокомпрессором),
• наличие или отсутствие промежуточного охлаждения,
• примерное значение степени повышения давления при наддуве ( н ).
8. Тип системы охлаждения: жидкостная или воздушная.
8
9. Число клапанов на цилиндр; наличие динамического наддува (настройки
впускной системы) Ее применение позволяет получить н = 1,05 ÷ 1,1. (отсутствие настройки специально не оговаривается).
10. Тип камеры сгорания (КС) (для ДсИЗ) или тип камеры сгорания и способ
смесеобразования (для дизелей), табл. 5.
Таблица 5
Тип камеры сгорания и тип смесеобразования (для дизелей)
Тип ДВС Тип камеры сгорания и тип смесеобразования (для дизелей)
Шатровая (для ДсИЗ с 4 клапанами на цилиндр, применяется
ДсИЗ
всегда);
полисферическая, полусферическая;
клиновая, полуклиновая, плоскоовальная.
Неразделённые камеры сгорания (НР-КС)
объёмное смесеобразование;
Дизель пристеночное смесеобразование;
объёмно-пристеночное смесеобразование.
Разделённые камеры сгорания (Р-КС) (применяются редко):
вихревая камера сгорания (ВКС);
предкамера (ПК).
11. Число и расположение цилиндров ("V"-V-образное; "Р" - рядное).
12. Степень сжатия двигателя  .
Для ДсИЗ без наддува выбор степени сжатия определяется многими факторами, важнейшими из которых являются: тип ТС; тип камеры сгорания
(КС); скоростной режим двигателя; диаметр цилиндра двигателя; октановое
число топлива.
Для дизелей важнейшими факторами являются: тип КС и способ смесеобразования; частота вращения; наличие или отсутствие наддува; размеры
цилиндра.
Ориентировочные значения степени сжатия для ДсИЗ и дизелей приведены в табл. 6 и 7.
Таблица 6
Степень сжатия автомобильных ДсИЗ
Тип ДВС
Тип топливной системы
Степень
сжатия 
Распределённый впрыск топлива во впускной тру8 10
ДсИЗ бопровод
Центральный впрыск топлива
7...9
Впрыск топлива в цилиндр
10... 12
Примечание. При прочих равных условиях большие значения  характерны для шатровых КС, а меньшие - для клиновых, полуклиновых и плоскоовальных (последние применяются редко). Большие значения  характерны для ДсИЗ с малыми геометрическими
размерами цилиндра и большей частотой вращения.
9
Таблица 7
Степень сжатия автомобильных дизелей
Конструктивные особенности (тип топливной систе- Степень
Тип ДВС мы, тип КС, тип смесеобразования, скоростной ресжатия
жим, геометрические размеры цилиндра)

Разделённая, неразделённые КС, объёмно16 ...18
пристеночное смесеобразование, n=1800...2600
мин 1
Дизель
Разделённая, неразделённые КС, пристеночное сме- 17…19
1
сеобразование, n= 1800...2600 мин
Разделённые КС (применяются редко)
19...23
Аккумуляторная ТС с насос-форсунками с электрон- 20... 22
ным управлением, n= 3000...4000 мин 1
1
14.16
Неразделённые КС, n=1800...2400 мин ,  <1,90
н
Неразделённые КС, n=1700...2200 мин 1 ,
н =1,90...2,50
13...15
Примечание. При прочих равных условиях большие значения  характерны для дизелей с
малыми геометрическими размерами цилиндра и большей частотой вращения.
13. Для ДсИЗ выбирается октановое число бензина с использованием табл.8
Таблица 8
Зависимость октанового числа бензина от степени сжатия
автомобильного двигателя
Степень
5,5...6,5 6,6...7,0 7,1...7,5 7,6...8,5 8,6...9,5 до 12
сжатия
Октановое число 66...72 73...76
77...80
81...90 91...100 более
бензина
100
Таблица 9
Топливо
Химический состав автомобильных топлив
Содержание в 1 кг
Кажущаяся
Низшая тепмолекулярная лота сгорамасса mT ,
ния H u ,
г/моль
КДж/кг
Углерода Водорода Кислорода
С
Бензин
Дизельное
топливо
0,855
0,870
H
О
0,145
0,126
—
0,004
10
110...120
180...200
44000
42500
Давление и температура окружающей среды принимаются: для дизельных
2
двигателей - p0 = 0.1 МПа (1,03 кг / см ), T0 =293 К ; для ДсИЗ - p0 = 0.1 МПа
2
(1,03 кг / см ), T0 =298 К.
Для выполнения дальнейших расчетов необходимо заполнить табл. 10:
Таблица 10
Исходные данные
Параметр, обозначение, ед. измерения
1.
Тип двигателя и его назначение
2.
Номинальная мощность, КВт
3.
4.
Частота вращения коленчатого вала двигателя, соответствующая номинальной мощности, об/мин
Коэффициент избытка воздуха, 
5.
Давление турбонаддува, МПа
6.
Охлаждение воздуха после компрессора Tохл , К
7.
Диаметр цилиндра, D, м
8.
Ход поршня, S, м
9.
Тип топливной системы
10.
Тип системы охлаждения
11.
Число клапанов на цилиндр, iкл
12.
Тип камеры сгорания и тип смесеобразования(дизели)
13.
Число и расположение цилиндров, i
14.
Степень сжатия 
15.
Состав топлива
16
Низшая теплота сгорания Н н , кДж/кг
17
Температура окружающей атмосферы T0 , K
18
Давление окружающей атмосферы p0 , МПа
11
Значение
Тепловой расчет двигателя(пример расчета)
Бензиновый ДВС(ДсИЗ)
Дизельный ДВС
Параметры окружающей среды принимаются в соответствии с ГОСТ.
T0  298 К , P0  0,1МПа
T0  293К , P0  0,1МПа
Выбираем топливо для двигателя
Бензин Аи-92
Дизельное топливо ДЛЭ4 и ДЗЭ4
Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания топлива:
1 8
( C  8 H  O) 
0, 23 3
1 8
(  0,87  8  0,126  0.004)
0,23 3
кгВоздуха
 14, 452
;
кгТоплива
1
C H O
L0 
(   )
0,208 12 4 32
1
0,87 0,126 0,004
(


)
0,208 12
4
32
кмольВоздуха
 0,499
.
кгТоплива
Выбор коэффициента избытка воздуха 
С целью получения приемлемой эконо- На проектируемом дизеле предумичности и снижения в отработавших
сматриваем объемно-пленочное
газах содержания оксидов азота, присмесеобразование в неразделенмем  =0,96.
ной камере сгорания. С учетом
этого принимаем  = 1,5.
Количество свежего заряда
M 1   L0 mT  110...120
M 1   L0  1 ,
mT
При расчете количества свежего
mT -молекулярную массу паров топлива заряда (воздуха) в двигателях с
воспламенением от сжатия (дизеmT  110...120 , принимаем
лях) величиной 1 / mT пренебрегаmT  115кг / моль ,
ют
M 1  0,96  0,517  1

115
M 1  1,5  0, 499 
кмольВоздуха
кмольВоздуха
0,505
.
0,7485
.
кгТоплива
кгТоплива
1 8
( C  8H  O ) 
0,23 3
1 8
(  0,855  8  0,145  0)
0,23 3
кгВоздуха
 14,956
;
кгТоплива
1
C H O
L0 
(   )
0, 208 12 4 32
1
0,855 0,145
(

 0)
0,208 12
4
кмольВоздуха
 0,517
.
кгТоплива
l0 
l0 
12
Давление в конце такта впуска pa   вп pк .
При отсутствии наддува pк  p0 ,  вп – коэффициент, учитывающий суммарные потери давления при впуске (коэффициент сопротивления впускной
системы). Принимается по опытным данным.
Для четырехтактных бензиновых двига- Для четырехтактных дизельных
телей  вп = 0,80…0,90
двигателей без наддува  вп =
0,82…0,97;
принимаем  вп  0,87.
pa   вп p0  0,87  0,1  0,087 МПа . для четырехтактных дизельных
двигателей с наддувом  вп =
0,9…0,98; принимаем  вп  0,89.
pa   вп p0  0,89  0,10  0, 089 МПа.
Выбор степени сжатия
В соответствии с выбранным топливом Для дизеля без наддува с нераздебензин Аи-92, применением на двигате- ленной камерой сгорания и объемле жидкостного охлаждения, принима- ным смесеобразованием, с учетом
обеспечения требуемых пусковых
ем   8,8 .
качеств принимаем   16,5 .
Величина подогрева свежего заряда
Для бензинового двигателя
Для дизеля без наддува
0
T  10...400 ,
T  0...20 .
Для дизеля с наддувом T  0...100 ,
С учетом жидкостного охлаждения,
Так как трубопроводы на дизеле
принимаем T  50
предполагается устанавливать с
одной стороны, то принимаем зна0
чение T  10
Параметры остаточных газов
Давление pr определяется по эмпирической зависимости:
– для двигателей с выпуском газов в атмосферу pr   вып p0 ,
– для двигателей с турбонаддувом pr   вып pк ,
где p0 , pк – давления соответственно атмосферное и компрессора при наддуве;  вып -коэффициент, учитывающий сопротивление выпускного тракта в
зависимости от его конструкции и режимных факторов.
Бензиновый и газовый  вып =1,02…1,20
Дизель без наддува
вып =1,05…1,25
Дизель с механическим наддувом  вып =1,06…1,28; Дизель с турбонаддувом  вып =0,85…0,95
13
Температура остаточных газов
Бензиновый Tr =900…1100К, дизель Tr =600…900К
Так как на двигателе предусмотрен
С учетом установки на дизель глуглушитель, учитывая заданную частоту шителя и относительно высокой
вращения коленчатого вала принимаем частоты вращения коленчатого
коэффициент сопротивления выпускной вала принимаем коэффициент сопротивления выпускной системы
системы  вып  1,16
вып  1,11. Тогда давление
Тогда давление
pr   вып p0  1,16  0,1  0,116 МПа
pr   вып p0  1,11  0,1  0,111 МПа
Температуру остаточных газов принимаем по среднему значению,
Температуру остаточных газов
принимаем по среднему значению,
Tr  800 К
T  T
pr
Коэффициент остаточных газов  r   оч 0

,
 дозTr  pa   оч pr
где  оч и  доз коэффициенты очистки и дозарядки;   C pпс / С pсз - отношение
Tr  1000 К
теплоемкости продуктов сгорания к теплоемкости свежего заряда. В расчетах
принимают   1,00...1,02
Так как двигатель без наддува, то приТак как дизель без наддува, то
нимаем  доз   оч    1
можно принять  оч    1
учитывая относительно высокую
298  5
0,116
r 


частоту вращения коленчатого ва1000 8,8  0,087  0,116
ла, принимаем  доз  1,02 тогда
 0,054
298  10
0,111
r 


1,02  800 16,5  0,089  0,111
 0,031
Количество рабочей смеси подсчитывается по уравнению:
M  M 1  M r  M 1 (1   r )
M  0,7485(1  0,031) 
M  0,505(1  0,054) 
 0,5323
кгРабочейсмеси
.
кгТоплива
 0,7717
кгРабочейсмеси
.
кгТоплива
Температура рабочей смеси, для двигателей без наддува:
Тa 
Тa 
T0  T   доз rTr
1 r
298  5  0,054  1  1000
 339 К
1  0,054
Тa 
298  10  1,02  0,031  800
 323 К
1  0,031
Коэффициент наполнения для двигателей без наддува
14
p
Tk

  pr
 a
 (1 
).
  1 pk Tk  T
  pa
16,5 0,089
298
8,8 0,087 298
 v  1,02 



v  1 



16,5  1 0,10 298  10
8,8  1 0,10 298  5
1  0,111
1  0,116
(1

)  0,864
(1 
)  0,819
16,5

0,089
8,8  0,087
v   доз
Давление и температуру в конце сжатия вычислим по уравнениям:
pc  pa n1 , Tc  Ta n1 1 .
Бензиновый ДВС n1  k1  (0,00...0,02) .
Дизельный ДВС n1  k1  (0,00...0,01) .
k1  1, 4359  0,132*103 Ta  0,1643*102 
Дизель без наддува n1  1,35...1,39
Бензиновый ДВС n1  1,34...1,37
С учетом жидкостного охлаждения заДизель с наддувом n1  1,32...1,37
крытого типа, средней частоты вращения коленчатого вала и испарения бензина принимаем n1  1,36
pc  0,087  8,81,36  1,675 МПа ,
С учетом жидкостного охлаждения
закрытого типа и отсутствия наддува принимаем n1  1,38
pc  0,089 16,51,38  4,261 МПа
Tc  339  8,81,361  742 К
Tc  323  16,51,361  937 К
Расчет параметров процесса сгорания
При   1, т.е. неполном сгорании продукты сгорания будут включать следующие компоненты M 2  M CO2  M CO  M H 2O  M N 2  M H 2 .
При   1, т.е. полном сгорании продукты сгорания будут включать следующие компоненты M 2  M CO2  M H 2O  M N2  M O2 .
Так как   0,96  1 , то сгорание будет
неполным, и продукты сгорания будут
включать следующие компоненты:
Количество диоксида углерода:
M CO2 
C
 M CO
12
Так как   1,5  1 , то сгорание
будет полным, и продукты сгорания будут включать следующие
компоненты:
Количество диоксида углерода:
M CO2 
Количество оксида углерода:
C
12
1
M CO  2 
 0,208  L0
1 K
Коэффициент K -коэффициент, зави-
Количество водяного пара:
сящий от отношения количества водорода к оксиду углерода, содержащихся
в продуктах неполного сгорания.
Количество азота:
15
M H 2O 
H
2
M N2  0,792 L0
Для бензина K = 0,45…0,50.
Количество водяного пара:
M H 2O 
Количество кислорода:
M O2  0, 208(  1) L0
H
 M H2
2
Количество продуктов сгорания
0,87
 0,0725кмоль
12
0,126
M H 2O 
 0,063кмоль.
2
M O2  0,208(1,5  1)0, 499 
M CO2 
Количество азота:
M N2  0,792 L0
Количество водорода:
M H2  2  K 
1 
 0,208 L0
1 K
Коэффициент К принимаем равным 0,5.
0,855
 0,00574 
12
 0,06551кмоль.
1  0,96
M CO  2 
 0, 208  0,517 
1  0,5
 0,00574кмоль.
0,145
M H 2O 
 0,00287 
2
 0,06963кмоль.
M N2  0,792  0,96  0,517 
 0,0519кмоль
M N2  0,792  1,5  0,499 
 0,5928кмоль.
M CO2 
Общее количество продуктов сгорания
M 2  0,0725  0,063  0,0519 
0,5928  0,7802кмоль
 0,39309кмоль.
1  0,96
M H 2  2  0,5 
 0,208 
1  0,5
0,517  0,00287кмоль.
M 2  0,00574  0,06551  0,00287 
0,06963  0,39309  0,53684кмоль.
Mi
,
M2
M CO2 0,0725
rCO2 

 0,0929
M2
0,7802
M О2 0,0519
rО2 

 0,0665
M 2 0,7802
Объёмные доли компонентов в продуктах сгорания ri 
M CO 0,00574

 0,01069 ,
M2
0,53684
M CO2 0,06551


 0,12203 ,
M2
0,53684
rCO 
rCO2
16
M H2
0,00287
rH 2 

 0,00535 ,
M 2 0,53684
M H 2O 0,06963
rH 2O 

 0,1297 ,
M2
0,53684
M N2 0,39309
rN2 

 0,73223
M 2 0,53684
M H 2O
0,063
 0,0808
M2
0,7802
M N2 0,5928
rN2 

 0,7598
M 2 0,7802
rH 2O 

Проверка ri  1
Проверка
Проверка
ri  0,01069  0,12203  0,00535 
ri  0,0929  0,0665  0,0808 
0,12970  0,73223  1.
0,7598  1.
Коэффициенты молекулярного изменения:
горючей смеси: 0  M 2 / M 1 , рабочей смеси:  раб .смеси 
0   r
1  r
По опытным данным величина  раб .смеси изменяется в следующих пределах: бензиновые двигатели  раб .смеси = 1,02…1,12; дизели  раб .смеси =
1,01…1,06.
0  0,53684 / 0,505  1,063
1,063  0,054
 раб .смеси 
 1,060
1  0,054
0  0,7802 / 0,7485  1,042
1,042  0,031
 раб .смеси 
 1,041
1  0,031
Температура продуктов сгорания в конце сгорания Tz  t z  273 K . ,
 B  B 2  4 AC
t z - температура в конце видимого сгорания, С ; t z 
2A
2
уравнения At z  Bt z  C  0 в котором коэффициенты A, B, C определяют
решая уравнение для бензиновых двигателей при   1
 Z ( H u  H u ) [(  cv )tc   r (  cv`` )tc ]  tc

  раб .смеси (  cv`` )tZ  t z ;
M 1 (1   r )
1  r
Z Hu
[(  cv )tc   r (  cv`` )tc ]  tc

 R Tc 
M
(1


)
1


для дизелей при   1
1
r
r
0
  раб .смеси (  cv`` )tZ  t z  R (t z  273) 
В приведенных уравнениях неизвестными являются две величины: тепло``
емкость продуктов сгорания  cv и их температура t z . Решение этих
уравнений может выполняться методом последовательных приближений,
17
графически или аналитически с использованием формул для определения теплоемкостей .
 z - Коэффициент использования низшей теплоты сгорания для карбюраторных двигателей 0,8…0,95; для дизелей 0,7…0,88; H u , кДж / кг  низшая теплота сгорания топлива; H u -Количество теплоты потерянной вследствие
химической неполноты сгорания бензина;
при   1 H u  119950  (1   )  L0 ; при   1: H u  0 .

Температура в конце сжатия: tc  Tc  273 C.
R = 8,315 кДж/(кмоль·К) – универсальная газовая постоянная.
  pz / pc – степень повышения давления при сгорании, принимается
по опытным данным.
Коэффициент использования теплоты
принимаем  z  0,86
Низшая теплота сгорания топлива:
H u  44000кДж / кг.
Количество теплоты потерянной вследствие химической неполноты сгорания
бензина при   0,96 :
H u  114000  (1   )  L0 
Коэффициент использования теплоты принимаем  z  0,80
Низшая теплота сгорания топлива:
H u  42500кДж / кг
Максимальное давление сгорания
в дизелях находится в пределах
pz  = 7,5…12 МПа. Большие значения имеют место в дизелях с
наддувом.
кДж
 114000  (1  0,96)  0,517  2358
.
Для рассчитываемого дизеля прикг
нимаем pz  8 МПа.
Температура в конце сжатия:
степень повышения давления при
t c  Tc  273  742  273  469  C.
Мольную теплоемкость воздуха при по- сгорании
  pz / pc  8,0 / 4, 2611  1,877
стоянном объеме в конце сжатия опреТемпература в конце сжатия:
делим методом интерполирования
прил.3.:
tc  Tc  273  937  273  6640 С
(cv )500  (cv )400
469
400
Мольную теплоемкость воздуха
(cv )  (cv ) 

при постоянном объеме в конце
500  400
сжатия определим методом интер21,781  21,475
(469  400)  21,475 
 69  полирования прил.3.:
100
(cv )700  (cv )600
664
600
кДж
(cv )  (cv ) 

 21,686
.
700

600
(кмольС )
22,409  22,091
Мольную теплоемкость остаточных га- (664  600)  22,091 

100

зов при t c  469 C определим интеркДж
64  22,295
.
полированием по температуре и коэф
(
кмольС
)
фициенту избытку воздуха, прил.4.
Мольную теплоемкость остаточных
при   0,95 :
18
( cv`` )500  ( cv`` )400
( c )  (c ) 

500  400
24,014  23,586
(469  400)  23,586 
 69 
100
кДж
 23,881
(кмольС  )
при   1 :
(  cv`` )500  (  cv`` ) 400
`` 469
`` 400
(  cv )  (  cv ) 

500  400
24,150  23,712
(469  400)  23,712 
 69 
100
кДж
 24,014
.
(кмольС  )
`` 469
v
`` 400
v
Аналогично интерполированием определяется теплоемкость при   0,96 :
24,014  23,881

1,0  0,95
кДж
(0,96  0,95)  23,908
.
(кмольС  )

газов при tc  664 C определим
интерполированием по температуре и коэффициенту избытку воздуха, прил.5.
при   1,5 :
( cv`` )700  ( cv`` )600
( cv`` )664  ( cv`` )600 

700  600
24,218  23,819
(664  600)  23,819 

100
кДж
64  24,074
(кмольС  )
Преобразуем уравнение баланса
энергии, подставив в него известные величины
0,80 * 42500

0, 7485(1  0,031)
[22, 295  0, 031* 24,074]  664

1  0, 031
8,315*1,877 * 937 
(  cv`` ) 469  23,881 

 1,041 ( cv`` )tZ  t z  8,315(t z  273) 
Значение постоянных известных велиПосле преобразований получим
чин в уравнении баланса энергии
`` t Z
 Z ( H u  H u ) [(  cv )tc   r (  cv`` )tc ]  tc 71159  8,656  t z  1,041 (  cv )  t z 
C


Это уравнение решаем методом
M 1 (1   r )
1 r
последовательных приближений.
0,86(44000  2358)


В нулевом приближении принима0,505(1  0,054)
ем
(21,686  0,054 * 23,908) * 469
t z 0  1800 C 

 77506
1  0,054
Первое приближение при   1,5 :
(  cv`` )1800  27497кДж / (кмоль0С )
`` tZ
v
Тогда C   рабсмеси (  c )  t z
Для определения t z , значения теплоемкостей продуктов сгорания представим
в виде формул прил. 6 .
19
(приложение 6)
71159  8,656  t z  1,041  27, 497  t z
t z  71159 / 37, 280  1909 0 С
Второе приближение:
2000
1900
(  cv`` )tZ  ri (  cv`` )tZ  rCO (  cv``CO)tZ  (c )1909  (c )1900  (cv )  (cv ) 
v
v
2000 1900
``
tZ
``
tZ
 rCO2 (  cv CO2 )  rH 2 (  cv H 2 ) 
27,898  27,704
``
v
tZ
``
v
(1909 1900)  22,704 
tZ
 rH 2O (  c H 2O )  rN 2 (  c N 2 ) 
100

кДж
.
(кмольС )
 0,01069(22, 490  0,00143t z ) 
9  27,721
0,12203(39,123  0,003349t z ) 
t z 2  71159 / (8, 656  1,041* 27, 72) 
0,00535(19,678  0,001758t z ) 
 1897 0 С
Сходимость
(1909  1897) / 1897  0,006  0,002
Третье приближение
27,704  27,497
(cv )1897  22,497 

100
кДж
97  27,700
.
(кмольС )
0,73223(21,951  0,001457t z ) 
0,12970(26,670  0,004438t z ) 
 24,6522  0,002076t z .
Получим квадратное уравнение
77506  1,060  (24,6522 
,
0,002076t z )t z
0,0022t z2  26,1313t z  77506  0
tz 
t z 3  71159 / (8,656  1,041* 27,700) 
 18980 С
Сходимость
26,1313  26,13132  4  0,0022  77506

(1897 1897) /1897  0,0008  5  0,002
2  0,0022
 2458 C.
Принимаем
Tz  t z  273  2458  273  2731 K .
Расчетное давление в конце сгорания:
T
2731
pzp   рабсмеси pc z  1,060  1,675 

Tc
742
t z  18980 С
 6,5349МПа.
Tz  t z  273  1898  273  2171 K .
Степень предварительного расширения
   рабсмеси
Tz
2171
 1,041 

Tc
1,875  937
Действительное максимальное давление
в конце сгорания:
 1, 286
pz  0,85 pzp  0,85  6,5349  5,5547 МПа.
    1, 2...1,7
Степень повышения давления:
Полученные показатели сравнить с
  pzp / pc  6,5349 / 1,6750  3,9. их допустимыми значениями в
прил.7.
Расчет параметров расширения:
n
n 1
Для бензинового двигателя pb  p zp /  2 , Tb  Tz /  2 .
n
Для дизеля pb  p zp /  2 , Tb  Tz / 
n2 1
, где    / 
Средний показатель политропы расширения n2 принимаем по значению показателя адиабаты K 2 с учетом поправки: n2  K 2  n2 ,
Показатель адиабаты расширения K 2 , определим по формулам.
Для двигателей с воспламенением от искры
20
K 2  1,33  0,00076 *   0,000014 * Tz  0,0462 *  ,
n2   n  105 ,   0,05...0,2
Для дизелей
K 2  1,3668  0,00334 *   0,00003* Tz  0,018894 * 
n2   n  104 ,   0,1...0,3
   /   16,5 / 1,286  12,83
Для   8,8 ,  0,96 , Tz  2731K ,
Для   12,83   1,5
K 2  1,254
Tz  2171K , K 2  1,278
n2  K 2  n2  K 2   n104 
n2  K 2   n 105  1,254 
0,15  4000 105  1, 248.
pb  6,5349 1,248  0,43 МПа
8,8
Tb  2731 1,2481  1593 K
8,8
 1, 278  0,195* 4000 *104  1,2
pb  8,0
 0,3743 МПа.
12,831,2
Tb  2171
 1303 K .
12,831,21
Проверим правильность принятия pr и Tr при расчете  r .
pr  0,116МПа , Tr  1000 K
Trp  Tb 3
pr
pb
pr  0,111МПа , Tr  800 K ,
Trp  Tb 3

 1593  3 0,1160
 1027 K .
0,4330
Trp  Tr 1027  1000

0,027  0,1.
Tr
1000
Параметры Tr и p r приняты правиль-
pr
pb

 1303  3 0,111
 869 K .
0,3743
Trp  Tr 869  800

 0,089  0,1.
Tr
800
Параметры Tr и p r приняты пра-
вильно.
но.
Определение индикаторных показателей цикла.
Расчетное среднее индикаторное давление:
Для бензиновых двигателей
Pa n1 
1
1
1
pip 
[
 (1  n2 1 ) 
 (1  n11 )]
  1 n2  1

n1  1

Для дизельных двигателей
Pa n1

1
1
1
pip 
[  (   1) 
(1  n2 1 ) 
 (1  n11 )]
 1
n2  1

n1  1

21
0,089 *16,51,38
pip 
16,5  1
0,087  8,81,36
3,90
pip 
[

8,8  1
1, 248  1
1
1
(1  1,2481 ) 

8,8
1,36
1
(1  1,361 )]  1,0839 МПа.
8,8
1,877 *1, 286


1,877(1,
286

1)



1,2  1


1
1
1


 (1  12,831,21 )  1,38  1 (1  16,51,381 ) 
=0,9997 МПа
Действительное среднее индикаторное давление:
pi  п pip , п -коэффициент полноты диаграммы, прил.8.
п  0,96
п  0,94.
pi  п pip  0,96  1,0839  1,0405 МПа
pi  п pip  0,94  0,9997  0,9397 МПа.
Индикаторный К.П.Д. при p k  p 0 и Tk  T0 .
i 
i 
pi  R  M 1  Tk
pk v  H u
1,0405  8,315  0,505  298
 0,361.
0,10  0,819  44000
i 
.
0,9397  8,315  0,7485  298
 0, 475
0,10  0,864  42500
Удельный индикаторный расход топлива:
gi 
3600
, где H u МДж ;
кг
H u  i
g i  3600 / (44  0,361)  227 г (кВт  ч ) gi  3600 / (42,5  0,475)  178 г (кВт  ч)
Расчет эффективных показателей
С учетом заданной частоты вращения
С учетом заданной частоты вращеколенчатого вала, принимаем среднюю ния коленчатого вала, принимаем
скорость поршня по прил. 12.
среднюю скорость поршня по прил.
Wсп  11,8 м / с. Уточняется после оп- 12.
Wсп  11,8 м / с. Условное среднее
ределения размеров ЦПГ по формуле
давление механических потерь.
Wсп  Sn / 30
Условное среднее давление механических потерь.
pm  A  B  Wсп 
 0,04  0,0135 11,8  0,1993МПа.
Значения А и B приведены в прил. 13.
22
pm  A  B  Wсп 
 0,09  0,0118  11,8  0,2292 МПа.
Значения А и B приведены в прил.
13.
Механический К.П.Д.
m  1 
pm
pi
Механический КПД - оценивает механические потери в двигателе.
Для бензинового двигателя m = [0,75...0,92].
Для четырехтактных дизелей без наддува m = [0,7...0,82].
Для четырехтактных дизелей с наддувом m = [0,8...0,9].
m  1 
0,1993
 0,808
1,0405
m  1 
0, 2292
 0,756
0,9397
Средне эффективное давление:
pe  pi  pm
pe  1,0405  0,1993  0,8412 МПа. pe  0,9397  0, 2292  0,7105 МПа.
Эффективный К.П.Д.
 e  i   m .
e  0,361  0,808  0,292 .
e  0, 475  0,756  0,359
Удельный расход топлива:
ge 
ge 
3600
H u  e
3600
 280 г (кВт  ч)
44  0, 292
ge 
3600
 236 г (кВт  ч )
42,5  0,359
Определение размеров цилиндра и показатели двигателя:
Vh 
Vh 
30    N e max
pe  nN  i
30  4  50
 0, 4458 дм3 .
0,8412  4000  4
Vh 
30  4  50
 0,5277 дм3 .
0,7105  4000  4
Диаметр цилиндра:
4Vh
, S / D выбираем по прил.14.
 ( S / D)
S / D  1,05.
S / D  1,0.
4  0,4458
4  0,5277
D3
 0,815 дм.
D3
 0,876 дм.
3,14 1,05
3,14  1,0
D
3
Ход поршня:
23
S  D  ( S / D)
S  0,815  1,05  0,856 дм.
S  0,876 *1,0  0,876 дм.
Предварительно принимаем D мм, S мм .
Предварительно принимаем
Предварительно принимаем
D  82 мм, S  86 мм .
D  88 мм, S  88 мм .
Определяем среднюю скорость поршня:
Wсп  ( Sn) / 30
Wсп  0,088  4000 / 30  11,73 м с
Wсп  0,086  4000 / 30  11,47 м с
11,8  11,73
11,8  11,47
 100%  0,6%  3%.
100%  2,8%  3%.
11,8
11,8
Отклонение скорости поршня в допустимых пределах. Окончательно
принимаем S  88 мм , и
D  88 мм , S / D  88 / 88  1,0
Рабочий объём цилиндра:
Отклонение скорости поршня в допустимых пределах. Окончательно принимаем S  86 мм и D  82 мм ,
S / D  86 / 82  1,049
 D2
Vh 
S
4
3,14  0,882
Vh 
 0,88  0,535 дм3 .
4
3,14  0,822
Vh 
 0,86  0,454 дм3 .
4
Литраж двигателя: iVh
iVh  4  0,454  1,816 л
iVh  4  0,535  2,14 л
Номинальная мощность:
N e max 
N e max 
pe  iVh  nN
30  
0,7105  2,14  4000
0,8412  1,816  4000
 50,7 кВт.
 50,9 кВт. N e max 
30

4
30  4
Литровая мощность:
N eл  N e max / iVh
N eл  50,9 / 1,816  28,0 кВт / дм3 .
N eл  50,7 / 2,14  23,7кВт / дм3 .
Часовой расход топлива:
GT  N e max g e / 1000
GT  50,7  236 / 1000  11,97кг / ч.
GT  50,9  280 / 1000  14,25кг / ч.
Эффективный крутящий момент:
M еN 
9550 N e max
nN
24
M еN 
9550  50,9
 122 Н  м.
4000
M еN 
9550  50,7
 121 Н  м.
4000
Построение индикаторной диаграммы:
Индикаторная диаграмма – графическая зависимость давления газа в цилиндре от надпоршневого объема( перемещения поршня или угла поворота коленчатого вала). Индикаторная диаграмма строится с использованием результатов теплового расчета.
Объём камеры сгорания: Vc  Vh / (  1)
Полный объём цилиндра: Va  Vh  Vc
При построении диаграммы ее масштабы рекомендуется выбирать с таким
расчетом, чтобы получить высоту, равную 1,2 – 1,7 ее основания. В начале
построения на оси абсцисс откладывают отрезок АВ, соответствующий рабочему объему цилиндра Vh , т.е. по величине равной ходу поршня S в масштабе M S  S / AB , в зависимости от S масштаб принять 1:1, 1,5:1 или 2:1. Рекомендуется при S  80 мм M S  1 мм S /мм чертежа.
При этом длина отрезка AB  S / M S должна войти в рекомендуемый диапазон 70…100 мм. Отрезок ОА , мм, соответствующий объему камеры сгорания Vc , определяется из соотношения ОА  АВ / (  1) . Отрезок, соответствующий полному объему цилиндра ОВ в мм определяется по формуле:
ОВ  OA  AB . Отрезок zz для дизелей работающих по циклу со смешанным подводом теплоты z z  OА / (   1) . При построении диаграммы используют следующий ряд масштабов давлений: M P  0,02; 0,025; 0,04; 0,05;
0,07 – 0,10 МПа в 1 мм. При pz  5 МПа рекомендуется выбирать M P 
0,025 МПа/мм, при pz  5 МПа - M P  0,05 МПа/мм.
По данным теплового расчета на диаграмме откладывают в выбранном масштабе величины давлений в характерных точках: a , c, z , z , b, r диаграммы , а
так же давление p0 .
Построение политроп сжатия и расширения можно производить графическим или аналитическим методами. Давления для построения политроп
вычисляем по уравнениям в 8-10 точках по формулам:
сжатие Px  Pа (
Va n1
V
) , расширение Pxp  Pb ( b ) n2 .
Vx
Vx
Результаты заносим в таблицу . Строим теоретическую индикаторную
диаграмму(ИД) прил.16. Для получения реальной ИД прил.17 необходимо
воспользоваться диаграммой фаз газораспределения. Отношение радиуса
кривошипа R к длине шатуна Lш ш  R / Lш (постоянная КШМ) следует
взять из технической характеристики двигателя или прил. 15.
Для перестроения теоретической ИД в развернутую ИД воспользуемся
25
графоаналитическим методом. Под теоретической ИД строят полуокружность радиусом R , имея в виду, что S  2* R . Затем полуокружность делят
на дуги, охватывающие углы 10°, 15° или 20°, и точки соединяют радиусами с центром. Затем центр смещают вправо на величину ш * R / 2
(поправка Брикса). Из нового центра строят лучи, параллельные ранее проведенным радиусам. Из новых точек на окружности проводят вертикальные
линии до их пересечения с линиями индикаторной диаграммы. Точки пересечения дают значения давления газов pг при этих углах поворота кривошипа.
Для построения развернутой ИД линию p0 свернутой диаграммы продолжают вправо, обозначая на ней значения углов поворота кривошипа в масштабе
1 мм = 2°. Значения pг (МПа) берут от линии p0 и откладывают на развертке. Полученные точки соединяют плавной кривой.
Vc  0, 454 / (8,8  1)  0,058 дм3 .
Vc  0,535 / (16,5  1)  0,035 дм3 .
Va  0,454  0,058  0,512дм3 .
Va  0,535  0,035  0,570дм3 .
Принимаем высоту диаграммы
H=120мм,
Ширину В=60мм, масштабный коэффициент
Ближайший кратный масштаб
Принимаем высоту диаграммы
H=140мм,
Ширину В=100мм, масштабный
коэффициент
p zp
8
mp 

 0,057 МПа / мм
H 140
Ближайший кратный масштаб
m p  0,05
m p  0,05
Масштаб объемов
Масштаб объемов
mp 
mV 
pzp
H

6,5349
 0,0545МПа / мм
120
Vа 0,512

 0,0057дм3 / мм
H
90
mV 
Vа 0,57

 0,005дм3 / мм
H 100
Ближайший кратный масштаб
Ближайший кратный масштаб
mV  0,005
mV  0,005
Тепловой баланс.
Теплота выделившаяся при сгорании топлива
GT =14,25 кг/ч;
Q0 = H u GT /3,6
GT =11,97 кг/ч;
Q0 =14,25*12222,22=174167 Дж/с
Q0 =11,97 *11805,556=141312,5 Дж/с
Теплота , эквивалентная эффективной работе за 1с.
Qe =1000Ne
Qe = 1000* 50,7 = 50700 Дж/с
Qe = 1000* 50,9 = 50900 Дж/с
26
Теплота передаваемая окружающей среде: Qохл
CiD12 m n m ( H u  H u )

 Hu
для четырехтактных двигателей без масляного радиатора С = 0,45…0,53;
с радиатором С = 0,41…0,47; i – число цилиндров; D – диметр цилиндра,
см; n – частота вращения коленчатого вала, мин–1; m = 0,6…0,7 – показатель степени для четырехтактных двигателей;
принимаем С = 0,49,
принимаем С = 0,47,
принимаем m = 0,65
принимаем m = 0,65
0,47 * 4*8,812*0,65 * 40000,65 (42500  0)
0,49* 4 *8,212*0,65 * 40000,65 (44000  2358)
Qохл 

Qохл 

1,5* 42500
0,96 * 44000
 40899 Дж / с
 53601 Дж / с
Теплота, унесённая отработавшими газами:
Qг 
GT
 M 2 (  c"p )tr t r  M 1 (  c p )t0 t0 
3,6
 c p   cv  8,315, tr  1000  273  727 0 C  c p   cv  8,315, tr  800  273  527 C
Мольную теплоемкость остаточных га
зов при tr  727 C определим интерполированием по температуре и коэффициенту избытку воздуха прил.4.
При   0,95 :
(cv`` )800  (cv`` )700
(cv``)727  (cv`` )700 

800  700
25,280  24,868
(727  700)  24,868 
 27 
100
кДж
 24,979
.
(кмольС )
При 
 1:
( cv``)727  25,021 
25,441  25,021
 27 
100
кДж
(кмольС  )
при   0,96 :
 25,2134
(  cv`` )727  24,979 
 25,010
25,134  24,979
 0,01 
100
кДж
.
( кмольС  )
27
Мольную теплоемкость остаточ
ных газов при tr  527 C определим интерполированием по температуре и коэффициенту избытку
воздуха прил.5.
При   1,5 :
(cv`` )600  (cv`` )500
(cv``)527  (cv``)500 

600  500
23,819  23,421
(527  500)  23,421 
 27 
100
кДж
 23,528
.
(кмольС )
(  c``p )527  ( cv`` )527  8,315 
кДж
(кмоль * град)
Теплоемкость свежего заряда (воздуха) прил.3.
 23,528  8,315  31,843
(  c``p )727  (  cv`` )727  8,315 
0
(  cv ) 20  20,759 
20,839  20,759
 20 
100
Т
кДж
 25,010  8,315  33,325
кДж
 20,775
.
(кмоль * град)
( кмольС  )
еплоемкость свежего заряда (воздуха),
кДж
(  c p ) 25  20,775  8,315  29,09
прил.3.
( кмоль * град)
0
0
(  cv ) 25  20,759 
 20,779
20,839  20,759
 25 
100
кДж
.
(кмольС  )
0
(  c p ) 25  20,779  8,315  29,094
кДж
(кмоль * град)
11,97
(0,7802 * 31,846 *527 
3,6
Дж
0,7485 * 29,09 * 20)  42089,5
с
Qг 
14,25
(0,53684 *33,325 * 727 
3,6
Дж
0,505 * 29,094 * 25)  50029
с
Qг 
Теплота, потерянная из-за неполноты сгорания топлива:
Qн.с.  H u GT / 3,6
При наличии масляного радиатора QМ  GМ (t М 2  tM 1 )cM
где GМ – расход масла через радиатор, кг/с; t M 1 , tМ 2 – температура масла на
входе и выходе из радиатора °C; cM – изобарная массовая теплоемкость
масла, Дж/(кг*град). При отсутствии радиатора или данных GМ , tM 1 , t М 2 значение QМ
включается в остаточный член уравнения баланса теплоты.
Qост  Q0  Qе  Qохл  Qг  QМ  Qн.с.
Qн.с.  H u GT / 3,6 =2358 * 14,25 /3,6
= 9 3 3 4 Дж/с
Qн.с.  H u GT / 3,6 =0
Qост  Q0  Qе  Qохл  Qг  Qн.с. 
Qост  Q0  Qе  Qохл  Qг  Qн .с. 
141312, 5  50700  40899  42089,5 
Дж
 7624
с
174167  50900  53601  50029  9334 
Дж
 10303
с
Заполняем таблицу с тепловым балансом qi  (Qi / Q0 )100
Анализ вычисленных параметров
Необходимо проанализировать значения выбранных и рассчитанных параметров, сравнить их с допустимыми а так же с основными параметрами современных двигателей(прил.20), оценить их влияние на качество рабочих
процессов в двигателе.
28
№
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
11.
12.
13.
14.
15.
16.
17.
18.
19.
20.
21.
22.
23.
24.
25.
26.
27.
28.
29.
30.
31.
32.
33.
Приложение 1
Коэффициенты аэродинамического сопротивления и
лобовая площадь некоторых автомобилей
Автомобиль
F,
kw ,
м2
Н·с2/м4
ВАЗ-2108
0,25
1,87
ВАЗ-2110
0,208
2,04
ВАЗ-2121
0,35
1,8
М-2141
0,24
1,89
ГАЗ-2410
0,3
2,28
ГАЗ-3105
0,22
2,1
ГАЗ-3110
0,348
2,28
ГАЗ-3111
0,282
2,3
«Ока»
0,255
1,69
УАЗ-3160 (jeep)
0,328
3,31
ГАЗ-3302 бортовой
0,37
3,6
ГАЗ-3302 фургон
0,34
5,0
ЗИЛ-130 бортовой
0,54
5,05
КамАЗ-5320 бортовой
0,453
6,0
КамАЗ-5320 тентовый
0,43
7,6
МАЗ-500А тентовый
0,45
8,5
МАЗ-5336 тентовый
0,52
8,3
ЗИЛ-4331 тентовый
0,41
7,5
ЗИЛ-5301
0,34
5,8
Урал-4320 (military)
0,52
5,6
КрАЗ (military)
0,343
8,5
ЛиАЗ bus (city)
0,508
7,3
ПАЗ-3205 bus (city)
0,436
6,8
Ikarus bus (city)
0,494
7,5
Mercedes-Е
0,2
2,28
Mercedes-А (kombi)
0,206
2,31
Mercedes -ML (jeep)
0,27
2,77
Audi A-2
0,195
2,21
Audi A-3
0,205
2,12
Audi S 3
0,209
2,12
Audi A-4
0,199
2,1
BMW 525i
0,18
2,1
BMW- 3
0,182
2,19
29
34.
35.
36.
37.
38.
39.
40.
41.
42.
43.
44.
45.
46.
47.
48.
49.
50.
51.
52.
53.
54.
55.
56.
57.
58.
59.
60.
61.
62.
63.
64.
65.
66.
67.
68.
69.
70.
71.
Citroen X sara
DAF 95 trailer
Ferrari 360
Ferrari 550
Fiat Punto 60
Ford Escort
Ford Mondeo
Honda Civic
Jaguar S
Jaguar XK
Jeep Cherokes
McLaren F1 Sport
Mazda 626
Mitsubishi Colt
Mitsubishi Space Star
Nissan Almera
Nissan Maxima
Opel Astra
Peugeot 206
Peugeot 307
Peugeot 607
Porsche 911
Renault Clio
Renault Laguna
Skoda Felicia
Subaru Impreza
Suzuki Alto
Toyota Corolla
Toyota Avensis
VW Lupo
VW Beetl
VW Bora
Volvo S 40
Volvo S 60
Volvo S 80
Volvo B12 bus (tourist)
MAN FRH422 bus (city)
Mercedes 0404(inter city)
0,207
0,39
0,227
0,195
0,21
0,225
0,219
0,221
0,24
0,26
0,296
0,198
0,20
0,21
0,212
0,236
0,218
0,21
0,21
0,203
0,19
0,206
0,217
0,198
0,21
0,23
0,239
0,20
0,203
0,197
0,24
0,204
0,217
0,20
0,203
0,307
0,318
0,311
30
2,02
8,5
1,99
2,11
2,09
2,11
2,66
2,16
2,24
2,01
2,48
1,80
2,08
2,02
2,28
1,99
2,18
2,06
2,01
2,22
2,28
1,95
1,98
2,14
2,1
2,12
1,8
2,08
2,08
2,02
2,2
2,14
2,06
2,19
2,26
8,2
8,0
10,0
Приложение 2
Шины, применяемые на отечественных автомобилях
Марка автомобиля
Обозначение шин
rСТ, мм по ГОСТ
ГРУЗОВЫЕ АВТОМОБИЛИ
ГАЗ-3307
240-508 (8.25-20)
4655
ЗИЛ-431410, КамАЗ- 260-508Р (10.00R20)
4885
5320, ЗИЛ-43151
МАЗ-5432, МАЗ-6422 300-508Р (11.00R20)
5055
КрАЗ-256В1
320-508 (12.00-20)
5275
КрАЗ-256В1
320-508Р (12.00R20)
5255
Шины с регулируемым давлением
ГАЗ-66-01
12.00-18 (320-457)
5055
ЗИЛ-131
12.00-20 (320-508)
5305
Урал-4320
14.00-20 (370-508)
5835
Широкопрофильные шины
КрАЗ-260
1300х530-533
58510
ЛЕГКОВЫЕ АВТОМОБИЛИ
ВАЗ-1111
135 / 80R12
2411
Калина
175/65 R14
2711
Приора, Ларгус
185/65 R14
2761
ВАЗ-21011
155-330 (6.15-13)
2781
ВАЗ-2106
175/70R-13
2651
ВАЗ-2105, 2107
175/70R-13
2651
ВАЗ-2108, 09
165/70R-13
2651
ВАЗ-2121
195/70 R15
3021
ЗАЗ-1102
155/70R-13
2651
ГАЗ-24
7.35-14 (185-355)
3101
ГАЗ-3102, 24-10
205/70R-14
2951
УАЗ-469Б
215-380 (8.40-15)
3701
УАЗ-31512
185 / 80R15
3101
УАЗ-3303
8,40 - 15
3701
РАФ-2203
185/80R-15
3101
*Справочные данные по шинам, устанавливаемых на иномарки можно посмотреть на сайте
http://www.auto-legion.ru/avto_podbor.html
31
Приложение 3
Температура
t , °С
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
2100
2200
2300
2400
2500
2600
2700
2800
Теплоемкости газов
Средняя мольная теплоемкость газов при постоянном объеме, кДж/(кмоль-град)
Воздух
СO
O2
N2
H2
СO2 H 2O
20,759
20,839
20,985
21,207
21,475
21,781
22,091
22,409
22,714
23,008
23,284
23,548
23,795
24,029
24,251
24,460
24,653
24,837
25,005
25,168
25,327
25,474
25,612
25,746
25,871
25,993
26,120
26,250
26,370
20,960
21,224
21,617
22,086
22,564
23,020
23,447
23,837
24,188
24,511
24,804
25,072
25,319
25,549
25,763
25,968
26,160
26,345
26,520
26,692
26,855
27,015
27,169
27,320
27,471
27,613
27,753
27,890
28,020
20,705
20,734
20,801
20,973
21,186
21,450
21,731
22,028
22,321
22,160
22,882
23,142
23,393
23,627
23,849
24,059
24,251
24,435
24,603
24,766
24,917
25,063
25,202
25,327
25,449
25,562
25,672
25,780
25,885
20,303
20,621
20,759
20,809
20,872
20,935
21,002
21,094
21,203
21,333
21,475
21,630
21,793
21,973
22,153
22,333
22,518
22,698
22,878
23,058
23,234
23,410
23,577
23,744
23,908
24,071
24,234
24,395
24,550
32
20,809
20,864
20,989
21,203
21,475
21,785
22,112
22,438
22,756
23,062
23,351
23,623
23,878
24,113
24,339
24,544
24,737
24,917
25,089
25,248
25,394
25,537
25,666
25,792
25,909
26,022
26,120
26,212
26,300
27,546
29,799
31,746
33,442
34,936
36,259
37,440
38,499
39,450
40,304
41,079
41,786
42,427
43,009
43,545
44,035
44,487
44,906
45,291
45,647
45,977
46,283
46,568
46,832
47,079
47,305
47,515
47,710
47,890
25,185
25,428
25,804
26,261
26,776
27,316
27,881
28,476
29,079
29,694
30,306
30,913
31,511
32,093
32,663
33,211
33,743
34,262
34,756
35,225
35,682
36,121
36,540
36,942
37,331
37,704
38,060
38,395
38,705
Приложение 4
Температура
t , °С
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
2100
2200
2300
2400
2500
2600
2700
2800

``
v
СРЕДНЯЯ ТЕПЛОЕМКОСТЬ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ БЕНЗИНА  c кДж / (кмольС )
ПРИ КОЭФФИЦИЕНТЕ ИЗБЫТКА ВОЗДУХА 
0,70
21,902
22,140
22,445
22,777
23,138
23,507
23,882
24,249
24,608
24,949
25,276
25,590
25,887
26,099
26,436
26,685
26,924
27,147
27,359
27,559
27,752
27,935
28,104
28,268
28,422
28,570
28,711
28,847
0,75
22,031
22,292
22,618
22,968
23,345
23,727
24,115
24,493
24,861
25,211
25,545
25,866
26,168
26,456
26,728
26,982
27,225
27,451
27,667
27,870
28,065
28,251
28,422
28,588
28,744
28,892
29,036
29,173
0,80
22,149
22,431
22,776
23,143
23,534
23,929
24,328
24,715
25,092
25,449
25,791
26,118
26,426
26,719
26,995
27,253
27,499
27,728
27,948
28,153
28,351
28,539
28,712
28,879
29,037
29,187
29,332
29,470
0,85
22,257
22,559
22,921
23,303
23,707
24,113
24,523
24,919
25,304
25,668
26,016
26,349
26,662
26,959
27,240
27,501
27,751
27,983
28,205
28,413
28,613
28,803
28,978
29,147
29,305
29,458
29,604
29,743
0,90
22,356
22,676
23,055
23,450
23,867
24,284
24,702
25,107
25,500
25,870
26,224
26,562
26,879
27,180
27,465
27,729
27,983
28,218
28,442
28,652
28,854
29,046
29,223
29,394
29,553
29,706
29,854
29,994
0,95
22,448
22,784
23,973
23,586
24,014
24,440
24,868
25,280
25,680
26,056
26,415
26,758
27,080
27,385
27,673
27,941
28,197
28,434
28,661
28,873
29,077
29,270
29,449
29,621
29,782
29,936
30,085
30,226
1,00
22,533
22,885
23,293
23,712
24,150
24,586
25,021
25,441
25,847
26,229
26,593
26,940
27,265
27,574
27,866
28,136
28,395
28,634
28,863
29,078
29,283
29,478
29,658
29,832
29,993
30,149
30,298
30,440
33
1,05
22,457
22,796
23,200
23,613
24,045
24,475
24,905
25,319
25,720
26,098
26,457
26,800
27,121
27,426
27,714
27,981
28,236
28,473
28,698
28,910
29,113
29,306
29,484
29,655
29,815
29,969
30,116
30,257
1,10
22,388
22,722
23,115
23,521
23,948
24,373
24,798
25,208
25,604
25,977
26,333
26,672
26,989
27,291
27,575
27,836
28,091
28,324
28,548
28,757
28,958
29,148
29,324
29,494
29,652
29,804
29,950
30,090
1,15
22,325
22,650
23,036
23,437
23,859
24,280
24,700
25,106
25,498
25,867
26,219
26,554
26,868
27,166
27,447
27,708
27,958
28,188
28,409
28,616
28,815
29,004
29,177
29,345
29,502
29,653
29,797
29,936
1,20
22,266
22,584
22,964
23,360
23,777
24,193
24,610
25,012
25,400
25,766
26,114
26,446
26,757
27,051
27,330
27,588
27,835
28,063
28,282
28,487
28,684
28,870
29,042
29,209
29,364
29,513
29,657
29,794
1,25
22,216
2,523
2,898
23,289
23,702
24,114
24,527
24,925
25,309
25,672
26,016
26,345
26,653
26,945
27,221
27,477
27,722
27,948
28,164
28,367
28,562
28,747
28,917
29,082
29,236
29,384
29,527
29,663
Приложение 5
Температура
t , °С
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
2100
2200
2300
2400
2500
2600
2700
2800
СРЕДНЯЯ ТЕПЛОЕМКОСТЬ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ДИЗЕЛЬНОГО
``

ТОПЛИВА  cv кДж / (кмольС ) ПРИ КОЭФФИЦИЕНТЕ ИЗБЫТКА ВОЗДУХА 
1,0
22,545
22,908
23,324
23,750
24,192
24,631
25,069
25,490
25,896
26,278
26,641
26,987
27,311
27,618
27,907
28,175
28,432
28,669
28,895
29,107
29,310
29,503
29,680
29,851
30,011
30,164
30,311
30,451
1,1
22,398
22,742
23,142
23,554
23,985
24,413
24,840
25,251
25,648
26,021
26,375
26,713
27,029
27,328
27,610
27,873
28,123
28,354
28,575
28,782
28,980
29,169
29,342
29,510
29,666
29,816
29,960
30,097
1,2
22,275
22,602
22,989
23,390
23,811
24,229
24,648
25,050
25,439
25,804
26,151
26,482
26,792
27,085
27,361
27,618
27,863
28,089
28,305
28,508
28,703
28,888
29,057
29,222
29,375
29,523
29,664
29,799
1,3
22,169
22,482
22,858
23,249
23,662
24,073
24,484
24,879
25,261
25,620
25,960
26,286
26,589
26,877
27,148
27,400
27,641
27,863
28,076
28,275
28,466
28,648
28,815
28,976
29,127
29,272
29,412
29,546
1,4
22,078
22,379
22,745
23,128
23,533
23,937
24,342
24,731
25,107
25,460
25,795
26,116
26,415
26,698
26,965
27,212
27,449
27,668
27,877
28,073
28,262
28,441
28,605
28,764
28,913
29,056
29,194
29,326
1,5
21,999
22,289
22,647
23,022
23,421
23,819
24,218
24,602
24,973
25,321
25,652
25,967
26,262
26,541
26,805
27,049
27,282
27,497
27,704
27,898
28,083
28,260
28,422
28,580
28,726
28,868
29,004
29,135
34
1,6
21,929
22,210
22,560
22,930
23,322
23,716
24,109
24,488
24,855
25,199
25,525
25,837
26,128
26,404
26,664
26,905
27,135
27,348
27,552
27,743
27,926
28,101
28,261
28,417
28,562
28,702
28,837
28,966
1,8
21,812
22,077
22,415
22,774
23,157
23,541
23,927
24,298
24,657
24,993
25,313
25,618
25,903
26,173
26,427
26,663
26,888
27,096
27,296
27,483
27,663
27,834
27,991
28,144
28,286
28,424
28,557
28,684
2,0
21,717
21,970
22,300
22,648
23,023
23,401
23,780
24,144
24,487
24,828
25,142
25,442
25,722
25,986
26,237
26,468
26,690
26,894
27,090
27,274
27,451
27,619
27,774
27,924
28,064
28,199
28,331
28,456
2,2
21,640
21,882
22,202
22,544
22,914
23,285
23,659
24,018
24,366
24,692
25,001
25,296
25,572
25,833
26,080
26,308
26,526
26,727
26,921
27,102
27,276
27,442
27,595
27,743
27,881
28,015
28,144
28,269
2,4
21,574
21,808
22,121
22,457
22,822
23,188
23,557
23,912
24,256
24,578
24,883
25,175
25,447
25,705
25,948
26,173
26,389
26,587
26,781
26,958
27,130
27,294
27,444
27,591
27,728
27,860
27,988
28,111
2,6
21,519
21,745
22,052
22,384
22,743
23,106
23,471
23,822
24,162
24,481
24,783
25,071
25,341
25,596
25,836
26,059
26,272
26,469
26,658
26,835
27,005
27,168
27,317
27,462
27,598
27,729
27,856
27,978
Приложение 6
Теплоемкости воздуха и продуктов сгорания
Газ
0
Воздух
Для температур газа, С
от 0 до 1500
от 1501 до 2800
 cv  26,6  0,002638t
 cv  22,387  0,001449t
Кислород O2
 cv O2  20,930  0,004641t 
 cv O2  23,723  0,00155t
Азот N 2
0,00000084t 2
 cv N2  20,398  0,0025t
 cv N2  21,951  0,001457t
Водород H 2
 cv H2  20,684  0,000206t 
 cv H2  19,678  0,001758t
Окись углерода CO
0,000000588t 2
 cv CO  20,597  0,002670t
Углекислый
газ CO2
Водяной пар H 2O
 cv CO2  27,941  0,019t 
 cv CO  22, 49  0,00143t
 cv CO2  39,123  0,003349t
0,000005487t 2
 cv H2O  24,953  0,005359t
 cv H2O  26,67  0,004438t
Приложение 7
Показатели процесса сгорания

pz, МПа
Tz, К
Дизель с неразделенной
камерой сгорания
1,6…2,1
7,0… 12,0
1750…2300
Дизель с разделенной
камерой сгорания
1,2… 1,8
5,5…7,5
1700…2000
Бензиновый
Газовый
3,8…4,2
3,5… 4,0
3,0…6,5
2,5…5,5
2500… 2900
2200… 2500
Тип двигателя
Приложение 8
Показатели процесса расширения
Тип двигателя
n2
pb, МПа
Тb, К
Бензиновый
Дизель
Газовый
1,20… 1,30
1,15… 1,30
1,25… 1,35
0,35… 0,60
0,20… 0,60
0,20… 0,55
1200…1700
1000…1300
1100…1500
35
Приложение 9
Коэффициент полноты диаграммы
Тип двигателя
Коэффициент п
Бензиновый и газовый
Дизель
0,94… 0,97
0,92… 0,95
Приложение 10
Индикаторные показатели двигателей
Тип двигателя
pi , МПа
i
gi , г/(кВт⋅ч)
qi , кДж/(кВт⋅ч)
Бензиновый:
без наддува с
наддувом
0,4… 1,4
0,9… 1,9
0,25… 0,40
0,30… 0,40
205…300
–
Дизель: без
наддува с наддувом
0,7… 1,2
1,4… 2,5
0,38…0,50
0,39… 0,53
169…223
160…217
–
Газовый:
0,6… 0,9
0,28… 0,38
–
8600…13400
Приложение 11
Эффективные показатели двигателей
Тип двигателя
Дизель:
без наддува с
наддувом
Бензиновый
Газовый
m
pe , МПа
0,70… 0,82 0,60… 0,80
0,80… 0,9
0,75… 0,92
0,8… 1,8
0,6… 1,2
0,75… 0,85 0,50… 0,75
e
g e ,г/(кВт⋅ч)
210…280
230… 280*
0,35… 0,45 190… 245
0,25… 0,33 260… 340
0,30… 0,40
0,23… 0,30 12…17**
*
для дизелей с разделенными камерами сгорания;
удельный расход теплоты, МДж /(кВт⋅ч).
**
Приложение 12
Средние скорости поршня
Тип двигателя
Wп, м/c
Бензиновый: легковых автомобилей
грузовых
Дизель:
автомобильные
тракторные
Газовый
12…18
9… 12
6,5… 12
5,5… 10,5
7… 12
36
Приложение 13
Значения коэффициентов А и В
Тип двигателя
А
Бензиновый
S/D > 1
0,049
S/D < 1
0,040
Дизель с камерой Нераздельной
0,090
сгорания
Вихревой
0,095
Предкамерной
0,103
B
0,0155
0,0135
0,0118
0,0135
0,0153
Приложение 14
Пределы отношения S/D
Тип двигателя
Бензиновые и газовые
Дизели: автомобильные
тракторные
S/D
0,7… 1,05
0,9… 1,2
1,1… 1,3
Приложение 15
Величина параметра ш различных двигателей
Двигатель
ш
ВАЗ-2106
0,296
ЗМЗ-53-11
0,256
ЗИЛ-508.10
0,257
ЯМЗ-236М
0,264
КАМАЗ-740
0,270
Существующие
0,24…0,31
37
Приложение 16
Индикаторные диаграммы
двигателя; б – дизеля
теоретических
38
циклов:
а – бензинового
Приложение 17
Подготовка к перестроению теоретической ИД в реальную ИД
39
Приложение 18
Построение развернутой индикаторной диаграммы
40
Приложение 19
Фазы газораспределения различных двигателей
Тип двигателя
Впускной клапан
начало открытия до
ВМТ  овп ,
полное закрытие после
НМТ  звп ,
град.
начало открытия до НМТ
 овып ,
град.
полное закрытие после ВМТ
 звып , град.
10…35
15…20
40…85
30…50
40…70
40…60
10…50
15…45
50…80
40…50
40…60
40…60
12
36
31
20
13
40
52
83
46
49
42
70
67
66
66
10
18
47
20
10
град.
Карбюраторный
Дизельный
без наддува
Дизельный с наддувом
ВАЗ-2106
ЗМЗ-53-11
ЗИЛ-508.10
ЯМЗ-236М
КАМАЗ-740
Выпускной клапан
Приложение 20
Основные параметры современных двигателей
Показатель
Дизель
без наддува с наддувом
остаточ- 0,03…0,06 0,02…0,04
Бензиновый
Газовый
Коэффициент
ных газов
Коэффициент наполне- 0,80…0,94 0,90…0,98
ния при номинальной
мощности
Давление в конце сжа3,5…6,0
до 8,0
тия, МПа
0,04…0,12
0,04…0,10
0,70…0,90
0,70…0,90
0,9…1,9
1,0…2,0
Температура
сжатия, К
600…800
650…800
в
конце 800…1000
до 1100
Показатели политроп:
– сжатия
1,35…1,39 1,32…1,37
– расширения
1,15…1,28 1,15…1,30
Максимальная темпера- 1700…2300 1800…2500
тура сгорания, К
Индикаторный КПД
0,38…0,50 0,39…0,53
Среднее индикаторное 0,7…1,2
до 2,5
давление, МПа:
41
1,34…1,37 1,36…1,39
1,20…1,30 1,25…1,35
2500…2900 2200…2500
0,25…0,4
0,28…0,38
0,4…1,9
0,6…0,9
Удельный индикаторный расход:
169…223
– топлива, г/(кВт⋅ч)
– теплоты, МДж/( кВт⋅ч)
Эффективный КПД
Среднее эффективное
давление, МПа:
160…217
205…300
–
8,6…13,4
0,3…0,4
0,6…0,8
0,35…0,45
0,8…1,8
0,25…0,33
0,6…1,2
0,23…0,30
0,50…0,75
Удельный эффективный
расход:
– топлива, г/(кВт⋅ч)
210…280
190…245
250…325
–
– теплоты, МДж/( кВт⋅ч)
–
–
–
12…17
Максимальная
температура газов перед турбиной, °С
–
650…800
–
–
Геометрические параметры КШМ двигателей
Марка
двигателя
МеМЗ-245
ВАЗ-2112,-1111
ЗМЗ-402
МеМЗ-968,УД-15
АЗЛК-412,2140,
331.10
ЗИЛ-130
ЗМЗ-53
ЗМЗ-66
ВАЗ-2103,-2130
ПА-15
ПА-10УД
ММВЗ-3.115
СН-6Д
Д-50,Д-240
Д-144, Д-37,Д-21
КамАЗ-740
ЯМЗ-842
ЯМЗ-238
ЯАЗ-204/206
Геометрические параметры КШМ
R, мм
L, мм
ш
Бензиновые двигатели
33,5
122
0,275
35,5
120
0,296
46,0
168
0,274
33
141
0,234
35
134
0,261
47,6
40
40
40
29
42,5
29
185
0,254
156
0,256
156
0,256
134
0,299
112
0,259
160
0,266
125
0,232
Дизельные двигатели
ггели
37,5
112,6
0,333
62,5
230
0,272
60
215
0,279
60
210
0,286
70
270
0,259
70
265
0,264
63,75
257
0,248
42
1/ ш
3,64
3,38
3,65
4,27
3,38
3,94
3,91
3,91
3,34
3,86
3,76
4,31
3,0
3,68
3,58
3,50
3,86
3,79
4,03
Библиографический список
Официальные документы
1. Студенческие работы. Общие требования к оформлению. Стандарт организации. СТО-13-2011. Офиц. сайт ЛГТУ. URL: http://www.stu.lipetsk.ru.
2. Студенческие работы: виды, требования к структуре и содержанию. Стандарт
организации. СТО-12-2012. Офиц. сайт ЛГТУ. URL: http://www.stu.lipetsk.ru.
Основная литература
1. Архангельский В.М и др. Автомобильные двигатели / Под. ред. М.С.
Ховаха. - М.: Машиностроение, 1977. - 591 с.
2. Двигатели внутреннего сгорания: В 3 кн. Кн. 1. Теория рабочих процессов. /Под ред. В.Н. Луканина. - М.: Высшая школа, 1995. – 368 с.
3. Двигатели внутреннего сгорания. Теория поршневых и комбинированных
двигателей: Учеб. для втузов / Под ред. А.С. Орлина, М.Г. Круглова. 4-е
изд. – М.: Машиностроение, 1983. – 375 с.
4. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчет автомобильных и тракторных двигателей: Учеб. пособие для вузов. – М.: Высш. шк., 2002. – 496 с.
5. Гаврилов А.А., Игнатов М.С., Эфрос В.В. Расчет циклов поршневых
двигателей: Учеб. пособие / Владим. гос. ун–т. Владимир, 2003. 124 с.
Дополнительная литература
6. Алексеев И.В., С.Н. Богданов, С.А. Пришвин и др.Учебное пособие по
курсовому проектированию двигателей внутреннего сгорания. Ч.1. Методика выполнения теплового расчета.- М: МАДИ(ГТУ), 2004. -85 с.
7. Лиханов В.А., Деветьяров Р.Р. Расчет двигателей внутреннего сгорания: Учебное пособие». - 3-е изд., испр. и доп. – Киров: Вятская ГСХА,
2008. – 69 с.
8. Якунин Н.Н., Калимуллин Р.Ф., Горбачев С.В. Расчет автомобильных
двигателей: методические указания к курсовому проекту, часть 1 – тепловой расчет рабочего цикла двигателя.- Оренбург: ГОУ ОГУ, 2003.- 50с.
43