Primenenie friktsionno podvijnix kompensatorov so sdvigovoy jestkostyu dlya pereprav 637 str

Санкт -Петербургское городское отделение Всероссийской общественной организации ветеранов
"Профсоюз Ветеранов Боевых Действий" (ПВБД СПб ) Армейский Вестник
"КрестьянИнформАгентство" и редакция газеты "Земля РОССИИ" для СМИ РФ № 56
Применение фрикционно-подвижных ботовых соединений для обеспечения сдвиговой прочности
сборно-разборных армейских мостов многократного применения из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части пролетного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами. Темнов В.Г. д.т.н, профессор ПГУПС, ветеран боевых действий в Чеченской Республике 1994-1995 гг, участник боя под Бамутом
Мажиев Х Н аспирант СПб ГАСУ 89219626778@mail.ru c6947810@yandex.ru f6947810@yahoo.com
t9516441648@gmail.com 9967982654@mail.ru t9111758465@outlook.com (994) 434-44-70, ( 911) 175-84-65, (921) 96267-78 СБЕР 2202 2006 4085 5233 Счет СБЕР получателя № 40817810455030402987
20. 07. 2022
Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
Товарищи 21 июля 2022 в 18 00 в четверг в актовом зале горкома КПРФ по адресу Лиговский пр 207Б (Метро Обводный канал) (812) 347-72-22, (950) 664-27-92, (904) 603-82-14, stalincom21@yandex.ru
www.npeterburg.ru Метелица И .А spb@kprf.ru newspb@mail.ru состоится собрание коммунистов,
журналистов газеты «Новый Петербург» и ветеранов боевых действий по теме: «Все для Фронта,
Все для Победы». Ведущий Иван Метелица -Сталинский Комитет Ленинграда. На собрании народных
журналистов газеты "Новый Петербург" примут участие коммунистические и патриотические
организации города и ветераны боевых действий. С докладом на конференции выступит Президент
организации «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ , ветеран боевых действий в Чеченской Республике 19941995 гг ОГРН:1022000000824, ИНН: 2014000780 Мажиев Хасан Нажоевич по теме : https://pptonline.org/1163473
О ПРЕДПОСЫЛКАХ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ ПЕРЕПРАВ из стальных конструкций
покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и элементов проезжей части
армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного моста с
быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционно-демпфирующей
жесткостью. Уздин А.М. -д.т.н, профессор ПГУПС, Мажиев Х Н аспирант СПб ГАСУ
https://disk.yandex.ru/i/N72IZ8rJr4OKGw https://ppt-online.org/1223499
SOS SMI O prerdposilkax primeneniya bistrovozvodimix armeyskix sborno-razbornix pereprav 385
https://studylib.ru/doc/6356964/sos-smi-o-prerdposilkax-primeneniya-bistrovozvodimix-arme...
https://mega.nz/file/TfRGibbC#e8Qgfcq4hsr7T01ARFQecSEeuNNJguOF74-jPQ1kEdo
https://mega.nz/file/vf5XTaxL#xlPGr_j3VNopUlw180m8SYJGChIEKiXUivVaWubj0NM
Прилагается ответы : МЧС -один ответ , Минстроя -два ответа , Два ответа Минобороны РФ :
О рассмотрении обращения от 02.03.2022 номер ИГ -98-32
Департаментом образовательной и научно-технической деятельности (далее - ДОН) по поручению
руководства МЧС России Ваше обращение, поступившее 03.02.2022 из Аппарата Правительства
Российской Федерации за № П48-18082 и зарегистрированное в МЧС России 03.02.2022 за № ГП-1371,
рассмотрено в части, касающейся компетенции Министерства, определенной Указом Президента
Российской Федерации от 11.07.2004 № 868 «Вопросы Министерства Российской Федерации по делам
гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий».
Информация принята к сведению МЧС России проводит постоянную работу по анализу и
внедрению современных методов и технологий, направленных на обеспечение безопасности
населения и территории.
В настоящее время в Российской Федерации содействие в реализации инновационных проектов и
технологий оказывают такие организации, как Фонд «ВЭБ Инновации», ОАО «Банк поддержки
малого и среднего предпринимательства», ОАО «Российская Венчурная Компания», ОАО
«РОСНАНО», Фонд развития инновационного Центра «Сколково», ФГБУ «Фонд содействия
развитию малых форм предприятий в научно-технической сфере», ФГАУ «Российский фонд
технологического развития», которые на сегодняшний день успешно осуществляют свою
деятельность.
Считаем целесообразным предложить для реализации предлагаемого Вами изделия «огнестойкий
компенсатор гаситель температурных напряжений на фрикционно-подвижных болтовых
соединениях» обратиться в вышеуказанные организации.
При этом, если Вы примете решение о необходимости дальнейшего обсуждения, определения
целесообразности и выработки оптимальных способов реализации указанного изделия, предлагаем
использовать общепринятые в научном мире формы и инструменты представления и обсуждения новых
научных идей, открытий, изобретений и технологий, такие как публикации на страницах научных
изданий, либо публичные дискуссии и доклады на различных научных мероприятиях (симпозиумы,
семинары, конференции), что позволит вовлечь в их обсуждение максимально широкий круг
специалистов.
Также предлагаем принять участие в научных мероприятиях МЧС России, где Вы сможете
поделиться своими технологиями и услышать мнение экспертов. Информацию о мероприятиях можно
получить на официальном сайте МЧС России (mchs.gov.ru).
Одновременно считаем возможным предложить Вам стать одним из авторов ведомственных
периодических изданий МЧС России (газета «Спасатель МЧС России», журналы «Пожарное дело»,
«Гражданская защита» и «Основы безопасности жизнедеятельности»), в которых публикуется
актуальная информация о перспективных технологиях и основных тенденциях развития в области
гражданской обороны, защиты населения и территорий от чрезвычайных ситуаций, обеспечения
пожарной безопасности, а также обеспечения безопасности людей на водных объектах. Подробная
информация о ведомственных изданиях размещена на сайте mchsmedia.ru. Получение печатных версий
указанных изданий возможно при оформлении соответствующей подписки.
Благодарим Вас за активную жизненную позицию и стремление оказать содействие в области
защиты населения и территории от чрезвычайных ситуаций.
Директор
Департамента
образовательной и научно-технической деятельности
А.И. Бондар
Х Н Мажиеву МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНСТРОЙ России) Стадовая –Саимотечная ул дом 10 строение
1 Москва 127994, т (495) 6-47-15-80. Факс {495) 645-73-40 От 06 06.2022 11524-ОГ 08
Хасан Нажосвич!
Уважаемый
Департамент градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и
жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (далее - Департамент) в рамках
компетенции рассмотрел Ваше обращение от 11 мая 2022 г. № П-93990. направленное письмом
Аппарата Правительства Российской Федерации от 11 мая 2022 г. № П48-93990 (зарегистрировано в
Минстрое России 12 мая 2022 г. № Ю845-ОГ), с предложениями по проектированию и строительству
сборно-разборных железнодорожных мостов и сообщает следующее
В соответствии с пунктом 2 статьи 1 Федерального закона «О защите конкуренции» от 26 июля
2006 г. № 135-ФЭ Минстрой России не вправе, как федеральный орган исполнительной власти,
устранять конкуренцию и рекомендовать предлагаемую продукцию для продвижения на рынок.
В настоящее время практически все организации строительного комплекса имеют статус
акционерных или частных предприятии, самостоятельно решающих стратегию развития бизнеса и
принимающих решения по наращиванию действующих или созданию новых производственных
мощностей.
Наряду с указанным Департамент полагает целесообразным отметить следующее.
Согласно Плану разработки и утверждения сводов правил и актуализации ранее утвержденных сводов
правил на 2022 год, утвержденному приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального
хозяйства Российской Федерации от 8 декабря 2021 № 909/'пр, в 2022 году проводится пересмотр СП
35.13330.2011 «СНиП 2.05.03-84* Мосты и трубы» (далее - СП 35.13330.2011).
Полученные предложения но проектированию и строительству сборно- разборных
железнодорожных мостов будут рассмотрены но существу при пересмотре СП 35.13330.2011.
Заместитель Директора Департамента градостроительной деятельности и архитектуры
Степанов Исполнитель Зайцева Д Н + 7 (495) 647-15-80 добавочный 61061
А.Ю.
А.И. Бондар https://ppt-online.org/1133763 https://disk.yandex.ru/i/bIikw2fSnvHN3w
МИНИСТЕРСТВО ОБОРОНЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ»
Х.Н. МАЖИЕВУ
г. Москва. 119160 10 июня 2022 г. № 565 Н -3336 На №УГ-4082 от 20 мм 2022 г
Уважаемый Хасан Нажоевич!
В соответствии со ст. 8 Федерального закона от 2 мая 2006 г. 59-ФЗ «О порядке рассмотрения
обращений граждан Российской Федерации» Ваше обращение по вопросу использования сборноразборного железнодорожного моста со сдвиговыми компенсаторами в Управлении начальника
инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации рассмотрено.
Задача по преодолению водных и суходольных преград является актуальной и У НИВ ВС активно
ведется работа по разработке механизированных мостов, танковых мостоукладчиков и мостовых
механизированных комплексов. При проведении данных работ, изложенные в Вашем обращении
технические предложения, при необходимости, будут учтены.
Благодарю Вас за активную гражданскую позицию и желание помочь Вооруженным Силам
Российской Федерации. Врио начальника инженерных вс Вооруженных Сил Российской Д. Коруц
ВТРОЕ письмо министерство ОБОРОНЫ Российской ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ)
ХЯМАЖИЕВУ 89219626778@mail.ru
г. Москва. 119160 13 июля 2022 г. № 565 H 3956 на № 116762 от 10 июня 2022 . Уважаемый Хасан
Нажоевич!
Управлением начальника инженерных войск Вооруженных Сил Российской Федерации (далее - УНИВ
ВС) по поручению Аппарата Правительства РФ от 10 июня 2022 П 48-116762 Ваше обращение от
10 июня 2022 П -116762 в части компетенции УНИВ ВС , дополнительно проработано.
УНИВ ВС постоянно проводит работу по анализу и внедрению перспективных идей и технологий в
разрабатываемые средства.
Ваши технические предложения направлены в ФГБУ «ЦНИИИ ИВ» Минобороны России и, при
необходимости, будут учтены при разработке средств преодоления разрушений, препятствий и водных
преград. Благодарим Вас за активную гражданскую позицию.
Врио начальника инженерных в Вооруженных Сил Российской Благодарим Вас за активу Д.Коруд
Электронный документ МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО- КОММУНАЛЬНОГО
ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Х.Н. Мажиеву 89219626778@mail.ru
(МИНСТРОЙ РОССИИ) Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел. (495) 647-1580, факс (495) 645-73-40 www.minstroyrf.gov.ru 04.07.2022 N 13466-ОГ/08
Уважаемый Хасан Нажоевич!
В Департаменте градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства
и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации на рассмотрении находится Ваше
обращение от 10 июня 2022 г. № П-116755, направленное письмом Аппарата Правительства Российской
Федерации от 10 июня 2022 г. № П48-116755 (зарегистрировано в Минстрое России 10 июня 2022 г. №
13169-ОГ), с предложениями по проектированию и строительству сборно-разборных железнодорожных
мостов.
В связи с направлением запроса в Минобороны России и Минтранс России, а также необходимостью
дополнительной проработки вопросов, содержащихся в обращении, Минстрой России в целях
обеспечения объективного и всестороннего рассмотрения обращения в соответствии с пунктами 1 и 2
части 1 статьи 10 Федерального закона от 2 мая 2006 г. № 59-ФЗ «О порядке рассмотрения обращений
граждан Российской Федерации» на основании части 2 статьи 12 указанного Федерального закона
уведомляет о продлении срока рассмотрения обращения на 30 дней.
Заместитель Директора Департамента градостроительной деятельности и архитектуры А.Ю.
Степанов
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится в системе электронного документоборота Минстроя России А.Ю. Степанов Исп. Зайцева Д.Н. +7(495)647-15-80 доб.
61061 https://ppt-online.org/1211866 https://disk.yandex.ru/i/jno_J4Z2mBOE_A
Электронный адрес редакции газеты "Земля РОССИ" и ИА "Крестьянского информационного агентство" 89219626778@mail.ru c6947810@yandex.ru f6947810@yahoo.com
t9516441648@gmail.com 9967982654@mail.ru t9111758465@outlook.com (994) 434-44-70, ( 911) 175-84-65, (921) 962-67-78
https://diary.ru/~krestyaninformspbyandexru/p221261089_perspektivy-primeneniya-bystrovozvodimyh-mostov-i-pereprav-iz-stalnyh-konstrukcij.htm
Желающим помочь в разработке рабочих чертежей и лабораторным испытания в ПК SCAD в СПб
ГАСУ для армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения железнодорожного
моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью, редакция газеты "Земля РОССИ" прилагает счет СБЕР: 2202 2006
4085 5233 Счет получателя № 40817810455030402987. Адрес организации "Сейсмофонд" при СПб
ГАСУ : 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 СПб ГАСУ, патентный отдел https://pptonline.org/1163473 https://ppt-online.org/1177909 Российские изобретатели жалуются на незаконное
использование своих патентов https://rg.ru/2010/08/10/patent.html
Депутаты ЗакСа СПб не желают сражаться за Родину в Киевской Руси. Депутаты против армейского сборноразборный, быстрособираемого моста через Днепр
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987 89219626778@mail.ru 9967982654@mail.ru c6947810@yandex.ru От 03.07.2022 (994) 43444-70, (921) 962-67-78, (996) 798-26-54, (951) 644-16-48 190005, СПб, Красноармейская ул д 4 СПб ГАСУ (911) 175-84-65, т/ф (812) 694-78-10 592 стр
Свидетельство регистрации Северо –Западном региональном управлении государственного Комитет РФ по печати (г.СПб) номер П 0931 от 16.05.94. Газета перерегистрирована 19.06.1998,
в связи со сменой учредителей , добавлен. иностран языков. ОО «Сейсмофонд» ИНН: 2014000780, ОГРН : 1022000000824
Исх. № ЗР -34 от 3 июня 2022
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987
921) 962-67-78, (951) 644-16-48
89219626778@mail.ru 9967982654@mail.ru t9111758465@yandex.ru
(996) 798-26-54,
Конструктивные системы в природе и строительной технике Темнов В. Г. 1987 г. https://dwg.ru/lib/1147 c6947810@yandex.ru 9944344470@mail.ru
В книге освещены вопросы организации конструктивных систем организмов живой природы в процессе эволюции. Рассмотрены бионические принципы оптимизации конструктивных систем. Впервые предложены алгоритмы синтеза оптимальных конструктивных систем на основе бионических принципов. Представлены строительные
конструкции, созданные на основе бионических принципов, и освещен опыт их применения в практике строительства.
Книга предназначена для научных и инженерно-технических работников.
ПРИНЯТИЕ РЕШЕНИЙ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ИСКУССТВЕННОЙ СРЕДЫ ОБИТАНИЯ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ БИОНИЧЕСКИХ ПРИНЦИПОВ
КОНСТРУИРОВАНИЯ
ТЕМНОВ ВЛАДИМИР ГРИГОРЬЕВИЧ
1
1
Петербургский государственный университет путей сообщения
https://www.elibrary.ru/item.asp?id=17303643
https://cyberleninka.ru/article/n/ekologiya-i-arhitekturnaya-tektonika-stroitelnyh-obektov-gorodskoy-sredy-obitaniya
Книга Темновва В Г СПб ГАСУ зам президента "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ОГРН:
Темнов В Г дтн, проф ПГУПС аттестата испытательной лаборатории СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015 (999) 535-47-29 Темнов В Н Подтверждение
компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности 8590-гу (А-5824) Сведения об аккредитации проф СПб ГАСУ В.
Г.Темнова https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/26088/applicant
Егорова Ольга Александровна Преподаватель
ПГГУПС Теоретическая
механика (МТ) 9219626778@mail.ru
Президент организации «СейсмоФонд» при СПб ГАСУ Х.Н.Мажиев , ИНН 2014000780
994-434-44-70
(994) 434-44-70 t9516441648@gmail.com
СПб ГАСУ проф. дтн Ю.Л.Рутман СПб ГАСУ автор статьи "Пластичность при сейсмическом проектировании зданий и сооружений" для гашения динамических колебаний
тел (911) 175-84-65 t89944344470@yandex.ru
СПб ГАСУ доц. ктн И.У.Аубакирова t9516441648@mail.ru (996) 798-26-54 , (812) 694-78-10
СПб ГАСУ проф дтн Ю М Тихонов 89219626778@mail.ru 9967982654@mail.ru ( 951) 644-16-48
СПб ГАСУ инжеер -патентовед Андреева Е И 89111758465@mail.ru 9516441648@mail.ru факс: (812) 694-78-10
Морозов В И научный консультант , доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой железобетонных и каменных конструкций, советник РААСН, лауреат
премии Правительства РФ, почетный работник высшей школы РФ 9516441648@mail.ru
Суворова Т В , руководитель ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ"
9967982654@mail.ru 891117588465@mail.ru tel8126947810@bk.ru
Черный А.Г , научный консультант, заведующий кафедрой металлических и деревянных конструкций, доктор технических наук, профессор СПб ГАСУ
Результаты определения параметров ФПС
параметры N
подвижки
k1106,
кН-1
k2 106,
кН-1
k,
с/мм
мм
S0,
SПЛ
мм
мм-1
q,
f0
N0,
к
1
2
3
4
5
6
7
8
11
8
12
7
14
6
8
8
32
15
27
14
35
11
20
15
0.25
0,24
0.44
0.42
0.1
0.2
0.2
0.3
11
8
13.5
14.6
8
12
19
9
9
7
11.2
12
4.2
9
16
2.5
0.00001
0.00044
0.00012
0.00011
0.0006
0.00002
0.00001
0.00028
0.34
0.36
0.39
0.29
0.3
0.3
0.3
0.35
105
152
125
193
370
120
106
154
260
90
230
130
310
100
130
75
кН
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Параметры
соединения
Значения параметров
математическое
ожидание
среднеквадратичное
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
k2 106, кН-1
21.13
9.06
kv с/мм
S0, мм
Sпл , мм
q, мм-1
f0
Nо,кН

0.269
11.89
8.86
0.00019
0.329
165.6
165.6
0.115
3.78
4.32
0.00022
0.036
87.7
88.38
Результаты определения параметров ФПС
параметры N
подвижки
k1106,
кН-1
k2 106,
кН-1
k,
с/мм
мм
S0,
SПЛ
мм
мм-1
q,
f0
N0,
к
1
2
3
4
5
6
7
8
11
8
12
7
14
6
8
8
32
15
27
14
35
11
20
15
0.25
0,24
0.44
0.42
0.1
0.2
0.2
0.3
11
8
13.5
14.6
8
12
19
9
9
7
11.2
12
4.2
9
16
2.5
0.00001
0.00044
0.00012
0.00011
0.0006
0.00002
0.00001
0.00028
0.34
0.36
0.39
0.29
0.3
0.3
0.3
0.35
105
152
125
193
370
120
106
154
260
90
230
130
310
100
130
75
кН
Результаты статистической обработки значений параметров ФПС
Параметры
соединения
Значения параметров
математическое
ожидание
среднеквадратичное
отклонение
k1 106, КН-1
9.25
2.76
k2 106, кН-1
kv с/мм
S0, мм
Sпл , мм
q, мм-1
f0
Nо,кН

21.13
0.269
11.89
8.86
0.00019
0.329
165.6
165.6
9.06
0.115
3.78
4.32
0.00022
0.036
87.7
88.38
Результаты определения параметров ФПС
параметры k1106, k2
k,
S0, SПЛ
q,
f0
1
6
-1
N подвижки кН10 , с/мм мм мм мм
1
кН1
11
32
0.25 11
9 0.0000 0.34
2
8
15
0,24 8
7 0.0004
0.36
1
3
12
27
0.44 13.5 11.2 0.0001
0.39
4
4
7
14
0.42 14.6 12 0.0001
0.29
2
5
14
35
0.1
8 4.2 0.0006
0.3
1
N0,
к
105
152
125
193
370
260
90
230
130
310
кН
6
7
8
6
8
8
11
20
15
0.2
0.2
0.3
12
19
9
9 0.0000 0.3 120 100
16 0.0000
0.3 106 130
2
2.5 0.0002
0.35
154 75
1
8
Таблица коэффициентов трения скольжения и качения.
f ск
к (мм)
Сталь по стали……0,15
Шарик из закаленной стали по стали……0,01
Сталь по бронзе…..0,11
Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05
Железо по чугуну…0,19
Дерево по стали……………………………0,3-0,4
Сталь по льду……..0,027
Резиновая шина по грунтовой дороге……10
Альбом тех ничес ких решений по пр
именению демпфиру ющих
у с тройс тв с оглас но п.4.6 СП 14.133
30.2011, СНиП 11-7-81*
"Строительс тво в с ейс моопас ных р
айонах " проиложение к
каталогу с ерии 3.001-1 "Виброизол
иру ющие у с тройс тва фу ндаментов
и ос нований под машины с динами
ч ес кими нагру зками"
http://t3487810.front.ru
http://fax 6947810.front.ru
http://t89650861560.front.ru
http://t89052867237.front.ru
ООИ"Сейсм офонд"
ЗА О"СОКЗ"
ОА О"СПб ЗНИиПИ"
Общие у казания
СОДЕРЖАНИЕ
ГИП ООИ «Се йс моФОНД» А.И.Ко в а лен ко
ас п ир ан т ОАО "СПб ЗНИиПИ" А.И.Кова ле нко
22.06.2011
Констру ктивные решения
демпфиру ющих у с тройств
197371@mail.ru
89650861560@mail.ru
см.Ladexl.ru
см.www.primdvor.ru
см.Ladex l.ru
с м.www.prim dv or.ru
см.Ladex l.ru
с м.www.prim dv or.ru
см.Ladex l.ru
с м.www.prim dv or.ru
см.Ladex l.ru
с м.www.prim dv or.ru
см.Ladexl.ru
см.www.primdvor.ru
см.Ladexl.ru
см.www.primdvor.ru
см.Ladexl.ru
см.www.primdvor.ru
Кинематическая сейсмоизолирующая опора на
маятниковых стойках с гибкими связями УНИКОН
Д анные и рез ульт ат ы следует проверять на соответствие фак тическ им парам ет рам и нагруз к ам.
Предписания , ук азанные в СНиПах, следует учитывать при проек тировании.
Пр оект
О
писание
Да та :
Файл:
Индекс
Мас штаб
N ли с та
Применение гасителя динамических колебаний с использованием фрикционно-подвижные болтовые соединения с длинными овальными отверстиями на пятом
обрушающимся этаже и легко сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки ( согласно патента №154506 «Панель противовзрывная»), с
демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для повышения сейсмостойкости существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных
землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация расчета
существующих двух пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение, взаимодействие здания с геологической средой, в среде вычислительного
комплекса SCAD Office, согласно изобретения № 2010136746 испытаны в 2021 в лаборатории ПКТИ ул Афонская 2
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Выдержки из методики расчета фрикционно-подвижных соединений контролируемых
натяжением и растяжные соединения описаны в СП 16. 13330.2011 . Стальные конструкции (СНиП II-2381*) п.14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением) и ТКП 45-05. 04-2742012 (02250). Стальные конструкции (правила расчета). Минск. 2013 г.,п.10.3.2. Соединения, работающие
на соединения.
СП 16.13330.2011
14.3 Фрикционные соединения (на болтах
с контролируемым натяжением)
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение,
возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие
натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и
непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические
нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные
требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы
согласно требованиям 5.6.
Расчетную несущую способность фланцевого фрикционно -подвижного соединения (ФФПС) или фланцевого
демпфирующего узла крепления (ФДУК) двух или четырех бандажных стальных колец на сдвиг поверхностей
трения, стянутых одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по
формуле
, (3.6)
где ks — принимается по таблице 3.6;
n — количество поверхностей трения соединяемых элементов;
m — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приведенных в ссылочных
стандартах группы 7 (см. 1.2.7), или в таблице 3.7.
(2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с
контролируемым натяжением, в соответствии со ссылочными стандартами группы 7
(см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует принимать равным
(3.7)
Таблица 3.6 — Значения ks
Описание
ks
Болты, установленные в нормальные отверстия
1,0
Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия
перпендикулярно продольной оси отверстия
0,85
Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси
отверстия
0,7
Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,76
Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси
отверстия
0,63
Таблица 3.7 — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением
Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7))
Коэффициент
трения m
A
0,5
B
0,4
C
0,3
D
0,2
Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7
(см. 1.2.7). Примечание 2 — Классификация поверхностей трения при любом другом способе
обработки должна быть основана на результатах испытаний образцов поверхностей по процедуре,
изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 3 — Определения классов
поверхностей трения приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 4 — При
наличии окрашенной поверхности с течением времени может произойти потеря предварительного
натяжения.
Вместо упруго пластичного материала для внутренней трубы виброизолирующих материал гофрированные бы или
Виброфлекс а болт обматываетсмя медной мягкой лентой
См изобретение 2357146 F16L 25/02 Электроизолирующее фланцевое соединение Епишев А П , Клепцов И.П
Можно использовать в демпфирующем болтовом соединении используется с бронзовой гильзой (
втулкой ) или с демпфирующей обмоткой из бронзовой и свинцовой проволоки
В заключение необходимо сказать о соединении работающим на растяжение при контролируемом натяжении
может обеспечить не разрушаемость сухого или сварного стыка при импульсных растягивающих нагрузках и
многокаскадном демпфировании магистрального трубопровода
На практике советские и отечественные изобретения утекают за границу за бесценок , внедряются за рубежом на
аляскинском нефтепроводе в США, патентуются в Канаде, США
Узлы фрикционно -подвижных соединений работающих на растяжение по изобретению проф А.М.Уздина 1168755, 1174616, 1143895
РЕКОМЕНДАЦИИ
по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций
УТВЕРЖДАЮ:
Главный инженер ЦНИИПроектстальконструкции им.Мельникова В.В.Ларионов 14 сентября 1988 г.
Директор ВНИПИ Промстальконструкция В.Г.Сергеев 13 сентября 1988 г.
Настоящие рекомендации составлены в дополнение к главам СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 и СНиП 3.03.01-87. С изданием настоящих рекомендаций
отменяется "Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных
двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
_______________
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 23118-99. - Примечание изготовителя базы данных.
Фланцевые соединения стальных строительных конструкций - наиболее эффективный вид болтовых монтажных соединений, их применение в
конструкциях одно- и многоэтажных зданий и сооружений позволяет существенно повысить производительность труда и сократить сроки монтажа
конструкций.
В рекомендациях изложены требования к качеству материала фланцев и высокопрочных болтов, основные положения по конструированию и расчету
фланцевых соединений, особенности технологии изготовления и монтажа конструкций с фланцевыми соединениями.
При составлении рекомендаций использованы результаты экспериментально-теоретических исследований, выполненных во ВНИПИ
Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова, а также другие отечественные и зарубежные материалы по исследованиям
фланцевых соединений.
Рекомендации разработаны ВНИПИ Промстальконструкция (кандидаты техн. наук В.В.Каленов, В.Б.Глауберман, инж. В.Д.Мартынчук, А.Г.Соскин;
ЦНИИПроектстальконструкцией им. Мельникова (канд. техн. наук И.В.Левитанский, доктор техн. наук И.Д.Грудев, канд. техн. наук Л.И.Гладштейн, инж.
О.И.Ганиза) и ВНИКТИСтальконструкцией (инж. Г.В.Тесленко).
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
1.1. Настоящие рекомендации разработаны в развитие глав СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 в части изготовления и СНиП 3.03.01-87 в части монтажа
конструкций, а также в дополнение к ОСТ 36-72-82 "Конструкции строительные стальные. Монтажные соединения на высокопрочных болтах. Типовой
технологический процесс".
Рекомендации следует соблюдать при проектировании, изготовлении и монтажной сборке фланцевых соединений (ФС) несущих стальных строительных
конструкций производственных зданий и сооружений, возводимых в районах с расчетной температурой минус 40 °С и выше.
Рекомендации не распространяются на ФС стальных строительных конструкций:
эксплуатируемых в сильноагрессивной среде;
воспринимающих знакопеременные нагрузки, а также многократно действующие подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с
количеством циклов 10 и более при коэффициенте асимметрии напряжений в соединяемых элементах
.
1.2. ФС элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует выполнять только с
предварительно напряженными высокопрочными болтами. Такие соединения могут воспринимать местные поперечные усилия за счет сопротивления сил
трения между контактирующими поверхностями фланцев от предварительного натяжения болтов и наличия "рычажных усилий".
1.3. ФС элементов стальных конструкций, подверженных сжатию или совместному действию сжатия с изгибом при однозначной эпюре сжимающих
напряжений в соединяемых элементах (в дальнейшем ФС сжатых элементов), следует выполнять на высокопрочных болтах без предварительного их
натяжения, затяжкой болтов стандартным ручным ключом. Такие соединения могут воспринимать сдвигающие усилия за счет сопротивления сил трения
между контактирующими поверхностями фланцев, возникающих от действия усилий сжатия соединяемых элементов.
1.4. В рекомендациях приведены сортаменты ФС растянутых элементов открытого профиля - широкополочные двутавры и тавры, парные уголки,
замкнутого профиля - круглые трубы, изгибаемых элементов из широкополочных двутавров, которые следует, как правило, применять при проектировании,
изготовлении и монтаже стальных строительных конструкций.
1.5. ФС следует изготавливать в заводских условиях, обеспечивающих требуемое качество, в соответствии с требованиями, изложенными в разделе 6
настоящих рекомендаций, а также с учетом положительного опыта освоенной технологии изготовления ФС Белгородским, Кулебакским, Череповецким
заводами металлоконструкций Минмонтажспецстроя СССР и Восточно-Сибирским заводом металлоконструкций (г.Назарово) Минэнерго СССР.
1.6. Материалы рекомендаций составлены на основе экспериментально-теоретических исследований, выполненных в 1981-1987 гг. во ВНИПИ
Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкции им. Мельникова и ВНИИКТИСтальконструкции. В рекомендациях отражен опыт внедрения ФС,
выполненных в соответствии с "Руководством по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из
широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982).
2. МАТЕРИАЛЫ
2.1. Металлопрокат для элементов конструкций с ФС следует применять в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*, постановления
Государственного строительного комитета СССР от 21 ноября 1986 г. N 28 о сокращенном сортаменте металлопроката в строительных стальных конструкциях
и приказа Министерства монтажных и специальных строительных работ СССР от 28 января 1987 г. N 34 "О мерах, связанных с утверждением сокращенного
сортамента металлопроката для применения в строительных стальных конструкциях".
Основные профили для элементов конструкций с ФС: сталь уголковая равнополочная по ГОСТ 8509-72, балки двутавровые по ГОСТ 8239-72* , балки с
параллельными гранями полок по ГОСТ 26020-83, швеллер горячекатаный по ГОСТ 8240-72* , сталь листовая по ГОСТ 19903-74*, профили гнутые
замкнутые сварные, квадратные и прямоугольные по ТУ 36-2287-80, электросварные прямошовные трубы по ГОСТ 10704-76 и горячедеформированные
трубы по ГОСТ 8732-78* (для сооружений объектов связи).
______________
На территории Российской Федерации действуют ГОСТ 8239-89, ГОСТ 8240-97 и ГОСТ 10704-91, соответственно. - Примечание изготовителя базы
данных.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует применять листовую
сталь по ГОСТ 19903-74* марок 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73
и 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с гарантированными механическими свойствами в
направлении толщины проката.
______________
Редакция пункта 2.2 с учетом дополнений и изменений.
На территории Российской Федерации действует ГОСТ 19281-89., здесь и далее по тексту. - Примечание изготовителя базы данных.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из других марок низколегированных сталей, предназначенных для строительных стальных конструкций по ГОСТ
19282-73, при этом сталь должна удовлетворять следующим требованиям:
______________
Редакция пункта 2.3 с учетом дополнений и изменений.
категория качества стали - 12;
относительное сужение стали в направлении толщины проката
%, минимальное для одного из трех образцов
%.
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных стальных конструкций по методике,
изложенной в приложении 8.
2.4. Фланцы сжатых элементов стальных конструкций следует изготавливать из листовой стали по ГОСТ 19903-74*.
2.5. Качество стали для фланцев (внутренние расслои, грубые шлаковые включения и т.п.) должно удовлетворять требованиям, указанным в табл.1.
______________
Редакция пункта 2.5 с учетом дополнений и изменений.
Таблица 1
Зона дефектоскопии
Характеристика дефектов
Площадь дефекта, см
минимального
учитываемого
Допустимая
частота
дефекта
Максимальная
допустимая
длина дефекта
Минимальное
допустимое
расстояние между
дефектами
максимального
допустимого
см
Площадь листов фланцев
0,5
1,0
10 м
4
10
Прикромочная зона
0,5
1,0
3м
4
10
Примечания: 1. Дефекты, расстояния между краями которых меньше протяженности минимального из них, оцениваются как один дефект.
2. По усмотрению завода строительных стальных конструкций разрешается дефектоскопический контроль материала фланцев производить только после
приварки их к элементам конструкций.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод строительных стальных конструкций.
2.6. Для ФС следует применять высокопрочные болты М20, М24 и М27 из стали 40Х "Селект" климатического исполнения ХЛ с временным
сопротивлением не менее 1100 МПа (110 кгс/мм ), а также высокопрочные гайки и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77* - ГОСТ 22356-77**.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52644-2006, здесь и далее по тексту;
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52643-2006, здесь и далее по тексту. - Примечание изготовителя базы данных.
Допускается применение высокопрочных болтов, гаек и шайб к ним из стали других марок. Геометрические и механические характеристики таких
болтов должны отвечать требованиям ГОСТ 22353-77, ГОСТ 22356-77 - для болтов исполнения ХЛ; гаек и шайб - ГОСТ 22354-77* - ГОСТ 22356-77.
Применение таких болтов в ФС каждого конкретного объекта должно быть согласовано с проектной организацией-автором.
________________
* На территории Российской Федерации действует ГОСТ Р 52645-2006. - Примечание изготовителя базы данных.
2.7. Для механизированной сварки ФС следует применять сплошную сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70 или порошковую проволоку ПП-АН8 по ТУ
14-4-1059-80.
2.8. Фасонки, ужесточающие фланцы (ребра жесткости), следует выполнять из стали тех же марок, что и основные соединяемые профили.
3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И УСИЛИЯ
3.1. Расчетные сопротивления стали соединяемых элементов, фланцев, сварных швов и коэффициенты условий работы следует принимать в
соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*.
3.2. Расчетное усилие растяжения
болтов ФС следует принимать равным:
,
где
- расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;
- нормативное сопротивление стали болтов;
- площадь сечения болта нетто.
3.3. Расчетное усилие предварительного натяжения
болтов ФС следует принимать равным:
.
4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
4.1. ФС в зависимости от характера внешних воздействий могут состоять из участков, подверженных воздействию растяжения или сжатия. Растянутые
участки фланцев передают внешние усилия через предварительно натянутые пакеты "фланец-болт", сжатые - через плотное касание фланцев.
4.2. Сварные швы фланца с присоединяемым профилем следует выполнять угловыми без разделки кромок.
В обоснованных случаях может быть допущена сварка с разделкой кромок.
4.3. Для ФС элементов стальных конструкций следует применять высокопрочные болты диаметром 24 мм (М24); использование болтов М20 и М27
следует допускать в тех случаях, когда постановка болтов М24 невозможна или нерациональна.
4.4. При конструировании ФС, как правило, следует применять следующие сочетания диаметра болтов и толщин фланцев:
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
М20
20
М24
25
М27
30
Толщина фланцев проверяется расчетом в соответствии с указаниями раздела 5.
4.5. Болты растянутых участков фланцев разделяют на болты внутренних зон, ограниченных стенками (полками профиля, ребрами жесткости) с двух и
более сторон, и болты наружных зон, ограниченных с одной стороны (рис.1); характер работы и расчет ФС в этих зонах различны.
Рис.1. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов открытого профиля:
а - ФС элементов из широкополочных тавров; б - ФС элементов из парных уголков
4.6. Болты растянутых участков фланцев следует располагать по возможности равномерно по контуру и как можно ближе к элементам присоединяемого
профиля, при этом (см. рис.1):
,
,
,
где - наружный диаметр шайбы;
- номинальный диаметр резьбы болта;
- ширина фланца, приходящаяся на
-ый болт наружной зоны;
- катет углового шва.
Если по конструктивным особенностям ФС
, то в расчетах на прочность ФС (раздел 5) величину
принимают равной
.
4.7. При конструировании ФС элементов, подверженных воздействию центрального растяжения, болты следует располагать безмоментно относительно
центра тяжести присоединяемого профиля с учетом неравномерности распределения внешних усилий между болтами наружной и внутренней зон (раздел 5,
табл.2).
Если такое расположение болтов невозможно, то несущую способность ФС определяют с учетом действия местного изгибающего момента.
4.8. Конструктивная схема соединяемых элементов (полуфермы, рамные конструкции и др.) должна обеспечивать возможность свободной установки и
натяжения болтов, в том числе выполнения контроля усилий натяжения болтов согласно п.7.13.
4.9. Если несущая способность сварных швов присоединения профиля к фланцу недостаточна для передачи внешних силовых воздействий или
необходимо повысить несущую способность растянутых участков ФС без увеличения числа болтов или толщины фланцев, последние следует усиливать
ребрами жесткости (рис.1 и 2).
Рис.2. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов замкнутого профиля:
а - ФС элементов из круглых труб; б - ФС элементов из гнутосварных профилей
Толщина ребер жесткости не должна превышать 1,2 толщины элементов основного профиля, длина должна быть не менее 200 мм. Ребра жесткости
следует располагать так, чтобы концентрация напряжений в сечении основных профилей была минимальной.
Ребра жесткости могут быть использованы для крепления связей, путей подвесного транспорта и т.п.
4.10. В поясах ферм, где к узлу ФС примыкают раскосы решетки фермы, несущая способность ФС должна удовлетворять суммарному усилию в узле, а
не усилию в смежной панели пояса.
4.11. Для обеспечения требуемой жесткости ФС, подверженных изгибу (рамные ФС), следует строго соблюдать требования точности изготовления и
монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7 настоящих рекомендаций.
При выполнении таких соединений следует, как правило, предусматривать следующие меры:
на растянутых участках ФС применять фланцы увеличенной толщины;
на сжатых участках устанавливать дополнительное количество болтов с предварительным их натяжением в соответствии с указаниями п.1.2.
Если такие или подобные им меры по обеспечению требуемой жесткости ФС не предусмотрены, расчетные рамные моменты следует снижать до 15%.
4.12. ФС элементов двутаврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9,
без ребер жесткости. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 1) с фланцами толщиной 25-40 мм включает в себя профили от 20Ш1 до 30Ш2 и
от 20К1 до 30К2, расчетные продольные усилия 1593-3554 кН (163-363 тс).
С целью унификации при расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного типоразмера профиля.
4.13. ФС элементов парного уголкового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять с фасонками для обеспечения
необходимой несущей способности сварных швов. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 2) с фланцами толщиной 20-40 мм включает
профили от 100х7 до 180х12, расчетные продольные усилия 957-2613 кН (98-266 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали данного типоразмера профиля.
Для ФС элементов из парных уголков 180х11 и 180х12 применены высокопрочные болты М27.
4.14. ФС элементов таврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9, без
ребер жесткости. Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 3, табл.1 и 2) включает в себя профили от 10Шт1 до 20Шт3, расчетные продольные
усилия 800-2681 кН (81-273 тс).
При расчете каждого ФС использованы максимальные расчетные сопротивления стали тавров данных типоразмеров.
Для ФС элементов из тавра 20Шт применены высокопрочные болты М27.
4.15. ФС элементов из круглых труб, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами и
ребрами жесткости в количестве не менее 3 шт. Ширина ребер определяется разностью радиусов фланцев и труб, длина - не менее 1,5 диаметра трубы (см.
рис.2).
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 4) включает в себя электросварные прямошовные и горячедеформированные трубы размерами от
114х2,5 до 377х10, расчетные продольные усилия 630-3532 кН (64-360 тс).
Материал труб - малоуглеродистая и низколегированная сталь с расчетными сопротивлениями
М20, М24 и М27.
МПа, болты высокопрочные
Для ФС элементов из круглых труб, выполненных из малоуглеродистой стали, допустимо применение сплошных фланцев без ребер жесткости при
условии выполнения сварных швов равнопрочными этим элементам и экспериментальной проверки натурных ФС данного типа.
4.16. ФС элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечений, подверженных воздействию центрального растяжения, следует
выполнять со сплошными фланцами и ребрами жесткости, расположенными, как правило, вдоль углов профиля (см. рис.2). Ширина ребер определяется
размерами фланца и профиля, длина - не менее 1,5 высоты меньшей стороны профиля.
Если между ребрами жесткости будет размещено более двух болтов или ребра жесткости будут установлены не только вдоль углов профиля, то ФС
элементов из гнутосварных профилей данного типа могут быть применены только после экспериментальной проверки натурных соединений данного типа.
4.17. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию изгиба, следует выполнять, как правило, со
сплошными фланцами с постановкой ребра жесткости на растянутом поясе в плоскости стенки двутавра. При необходимости увеличения количества болтов и
ширины фланцев соответствующее уширение поясов двутавров следует осуществлять за счет приварки дополнительных фасонок (рис.3, а).
Рис.3. Схемы фланцевых соединений изгибаемых элементов из прокатных или сварных двутавров
Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 5) включает в себя профили от 26Б1 до 100Б2 и от 23Ш1 до 70Ш2 с несущей способностью 1272538 кН·м (13-259 тс·м). Несущая способность ФС на изгиб для данного типа соединения и данного типоразмера двутавра определена из условия прочности
фланца, болтов и сварных швов соединения, воспринимающих данный изгибающий момент.
Для этого типа соединений предусмотрено применение высокопрочных болтов М24 и М27.
4.18. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию изгиба, возможно выполнять со сплошными
фланцами, высота которых не превышает высоты двутавра (см. рис.3, б). Такие соединения следует применять, если расчетный момент в рамных соединениях
ниже несущей способности двутавров на изгиб.
При необходимости уменьшения количества болтов или увеличения жесткости растянутых участков ФС допустимо применять составные фланцы,
увеличивая их толщину на растянутом участке до 36-40 мм (см. рис.3, в).
Если изгибающий момент в рамных соединениях превышает несущую способность двутавра на изгиб, следует предусматривать устройство вутов (см.
рис.3, г).
ФС указанных типов следует проектировать в соответствии с указаниями настоящих рекомендаций.
4.19. Для ФС элементов, подверженных воздействию сжатия, когда непредусмотренные проектом (КМ) эксцентриситеты передачи продольных усилий
недопустимы, необходимо строго выполнять требования по точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7 настоящих рекомендаций. В
таких соединениях следует предусматривать также установку болтов с суммарным предварительным натяжением, равным расчетному усилию сжатия в
соединяемых элементах.
4.20. ФС элементов, подверженных центральному растяжению, следует, как правило, применять для передачи усилий (кН), не превышающих для
элементов из:
парных уголков - 3000;
одиночных уголков - 1900;
широкополочных двутавров и круглых труб - 3500;
широкополочных тавров и прямоугольных труб - 2500.
ФС сварных или прокатных двутавров, подверженных изгибу или совместному действию изгиба и растяжения, следует, как правило, применять, если
суммарное растягивающее усилие, воспринимаемое ФС от растянутой зоны присоединяемого элемента, не превышает 3000 кН.
5. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
5.1. ФС элементов стальных конструкций следует проверять расчетами на:
прочность болтов;
прочность фланцев на изгиб;
прочность соединений на сдвиг;
прочность сварных швов соединения фланца с элементом конструкции.
5.2. Методы расчета следует применять только для ФС, конструктивная форма которых отвечает требованиям раздела 4.
5.3. Предельное состояние ФС определяют следующие yсловия:
усилие в наиболее нагруженном болте, определенное с учетом совместной работы болтов соединения, не должно превышать расчетного усилия
растяжения болта;
изгибные напряжения во фланце не должны превышать расчетных сопротивлений стали фланца по пределу текучести.
5.4. Расчет прочности ФС элементов открытого профиля, подверженных центральному растяжению.
Количество болтов внутренней зоны
из условия:
определяет конструктивная форма соединения. Количество болтов наружной зоны предварительно назначают
,
где
- внешняя нагрузка на соединение;
- предельное внешнее усилие на один болт внутренней зоны, равное 0,9
;
- предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, равное
;
(1)
- коэффициент, учитывающий неравномерное распределение внешней нагрузки между болтами внутренней и наружной зон, определяемый по табл.2.
Таблица 2
Диаметр болта
Толщина фланца, мм
Соотношение внешних усилий на один болт внутренней и
наружной зон
М20
16
2,5
20
1,7
25
1,4
30
1,2
М24
М27
20
2,6
25
1,8
30
1,5
40
1,1
25
2,1
30
1,7
40
1,2
Прочность фланца и болтов, относящихся к внутренней зоне, следует считать обеспеченной, если: болты расположены в соответствии с
указаниями п.4.6, толщина фланца составляет 20 мм и выше, а усилие на болт от действия внешней нагрузки не превышает величины
.
5.5. При расчете на прочность болтов и фланца, относящихся к наружной зоне, выделяют отдельные участки фланцев, которые
рассматривают как Т-образные (см. рис.1) шириной
.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если
,
где
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяемое по формулам
если
если
(2)
,
(3)
,
(4)
;
;
где
,
,
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности соединения по болтам;
- расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности фланца на изгиб.
,
где
- коэффициент, зависящий от безразмерного параметра жесткости болта
(5)
, определяемый по табл.3 или по формуле:
;
(6)
;
(7)
,
где
,
(8)
,
- параметр, определяемый по табл.4 или из уравнения
,
где - толщина фланца;
- ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны
- расстояние от оси болта до края сварного шва
(9)
-го Т-образного участка фланца;
-го Т-образного участка фланца.
Таблица 3
0,02
0,04
0,06 0,08
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
4,0
5,0
6,0
8,0
10
15
0,907 0,836 0,79 0,767 0,744 0,67 0,602 0,561 0,53 0,509 0,467 0,438 0,41 0,396 0,367 0,34 0,325 0,296 0,27 0,232
6
3
2
5
4
3
Таблица 4
Параметр
при
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,7
3,0
4,0
5,0
0,02
3,252
2,593
2,221
1,986
1,826
1,710
1,586
1,499
1,333
1,250
0,06
2,960
2,481
2,171
1,962
1,812
1,702
1,582
1,497
1,333
1,250
0,1
2,782
2,398
2,130
1,939
1,799
1,694
1,578
1,494
1,332
1,249
0,5
2,186
2,036
1,908
1,776
1,711
1,636
1,545
1,475
1,327
1,248
1,0
1,949
1,860
1,780
1,707
1,643
1,586
1,514
1,454
1,321
1,246
2,0
1,757
1,704
1,653
1,607
1,564
1,524
1,470
1,424
1,312
1,242
3,0
1,660
1,621
1,584
1,548
1,515
1,483
1,440
1,402
1,303
1,238
4,0
1,599
1,568
1,537
1,508
1,480
1,454
1,417
1,384
1,296
1,235
5,0
1,555
1,529
1,503
1,478
1,454
1,431
1,399
1,370
1,289
1,232
6,0
1,522
1,498
1,476
1,454
1,433
1,413
1,384
1,357
1,283
1,230
8,0
1,473
1,454
1,436
1,418
1,401
1,384
1,360
1,337
1,273
1,224
10
1,438
1,422
1,406
1,391
1,377
1,362
1,341
1,322
1,264
1,219
15
1,381
1,369
1,358
1,346
1,335
1,324
1,308
1,293
1,247
1,210
Примеры расчета и проектирования соединений элементов, подверженных растяжению, приведены в приложении 6.
5.6. Расчет ФС элементов открытого профиля, подверженных изгибу и совместному действию изгиба и растяжения.
Максимальные и минимальные значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле
определяют в плоскости его соединения с фланцем по формуле*:
где
и
от действия изгиба и продольных сил
,
(10)
,
(11)
- изгибающий момент и продольное усилие, воспринимаемые ФС;
- момент сопротивления сечения присоединяемого профиля;
- площадь поперечного сечения присоединяемого профиля.
_______________
* При расчете
с целью упрощения наличием ребер, ужесточающих фланец, можно пренебречь.
Усилия в поясах присоединяемого профиля
где
- площадь поперечного сечения пояса
определяют по формуле
или
(рис.4);
- площадь поперечного сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса;
;
;
- толщина стенки, полок и высота присоединяемого профиля; остальные обозначения приведены на рис.4.
Рис.4. Схема к расчету фланцевых соединений изгибаемых элементов из двутавров
Усилия в растянутой части стенки присоединяемого профиля определяют по формуле
при
при
где
,
,
.
Прочность ФС считается обеспеченной, если:
при
,
(13)
;
при
,
(14)
,
где
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
при наличии ребра жесткости (см. рис.4)
, равное:
,
,
;
(12)
;
(15)
при симметричном расположении болтов относительно пояса
;
(16)
;
(17)
при отсутствии ребра жесткости
при отсутствии болтов ряда
;
(18)
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутой части стенки, равное:
;
- расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса
(19)
, равное:
при наличии ребра жесткости
;
(20)
;
(21)
при отсутствии ребра жесткости
при отсутствии болтов ряда
;
- расчетное усилие на болт наружной зоны
соответствии с указаниями п.5.5;
(22)
-го Т-образного участка фланца растянутого пояса или стенки, определяемое по формулам (2)-(9) в
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число болтов наружной зоны растянутого пояса
;
- число рядов болтов растянутой части стенки;
;
;
;
;
;
- коэффициент, равный 0,8 для
400 мм, 0,9 для
мм, в остальных случаях 1,0.
Пример расчета фланцевого соединения изгибаемых элементов приведен в приложении 7.
5.7. Расчет прочности ФС элементов замкнутого профиля, подверженных центральному растяжению.
Прочность соединения, конструктивная форма которого отвечает требованиям раздела 4, следует считать обеспеченной, если
,
где
мм,
(23)
- количество болтов в соединении;
- коэффициент, значение которого следует принимать по табл.5.
Таблица 5
Диаметр болта, мм
Толщина фланца, мм
М20
0,85
М24
0,8
0,85
М27
0,8
0,85
5.8. Прочность ФС растянутых элементов открытого и замкнутого профилей на действие местной поперечной силы
формуле
следует проверять по
,
(24)
где
- количество болтов наружной зоны для ФС элементов открытого профиля и количество болтов для ФС элементов замкнутого профиля;
- контактные усилия, принимаемые равными 0,1
для ФС элементов замкнутого профиля, а для элементов открытого профиля определяемые
по формуле
;
(25)
- расчетное усилие на болт, определяемое по формуле (5) в соответствии с указаниями п.5.5;
- коэффициент трения соединяемых поверхностей фланцев, принимаемый в соответствии с указаниями п.11.13* главы СНиП II-23-81*.
При отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условное значение
.
5.9. Прочность ФС сжатых элементов открытого и замкнутого профилей, а также ФС изгибаемых элементов открытого профиля на действие
сдвигающих сил следует проверять по формуле
,
(26)
где
- усилие сжатия в ФС от действия внешней нагрузки, для ФС изгибаемых элементов определяемое по формуле
,
(27)
где
- усилие растяжения или сжатия в присоединяемом элементе от действия внешней нагрузки.
5.10. Расчет прочности сварных швов соединения фланца с элементом конструкции следует выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП II23-81* с учетом глубины проплавления корня шва на 2 мм по трем сечениям (рис.5):
Рис.5. Схемы расчетных сечений сварного соединения (сварка механизированная):
1 - сечение по металлу шва; 2 - сечение по металлу границы сплавления с профилем; 3 - сечение по металлу границы сплавления с фланцем
по металлу шва (сечение 1)
;
(28)
по металлу границы сплавления с профилем (сечение 2)
;
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката (сечение 3)
(29)
,
где
(30)
- расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;
- коэффициенты:
=0,7;
принимается по табл.34* главы СНиП II-23-81*;
- коэффициенты условий работы шва;
- коэффициент условий работы сварного соединения,
=1,0;
- расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному) по металлу шва и металлу границы сплавления с профилем соответственно,
принимаются по табл.3 главы СНиП II-23-81*;
- расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины фланца, принимается по табл.1* главы СНиП II-23-81*.
6. ИЗГОТОВЛЕНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Материал и обработка деталей ФС
6.1. Качество проката, применяемого для изготовления фланцев в соответствии с требованиями п.2.2, должно быть гарантировано сертификатом завода поставщика проката.
Завод строительных стальных конструкций (в дальнейшем завод-изготовитель) обязан маркировать каждый фланец с указанием марки стали, номера
сертификата завода - поставщика проката, номера плавки, номера приемного акта завода - изготовителя конструкций.
Маркировку следует выполнять металлическими клеймами на поверхности фланца в месте, доступном для осмотра после монтажа конструкций. Глубина
клеймения не должна превышать 0,5 мм. Место для клейма должно быть указано в чертежах КМ.
6.2. При входном контроле проката, применяемого для изготовления фланцев, следует проверить соответствие данных сертификата требованиям,
предъявляемым к качеству этого проката. При отсутствии сертификата завод-изготовитель должен проводить испытания проката с целью определения
требуемых механических свойств и химического состава, определяющих качество проката. При этом проверку механических свойств стали в направлении
толщины проката следует проводить по методике, приведенной в приложении 8. Контроль качества стали фланцев методами ультразвуковой дефектоскопии
следует выполнять в соответствии с указаниями п.2.4.
6.3. Заготовку фланцев следует выполнять машинной термической резкой.
6.4. Заготовку элементов, присоединяемых к фланцам, следует выполнять машинной термической резкой или механическим способом (пилы, отрезные
станки). При применении ручной термической резки торцы элементов должны быть затем обработаны механическим способом (например, фрезеровкой).
6.5. Отклонения размеров фланцев, отверстий под болты и элементов, соединяемых с фланцем, должны удовлетворять требованиям, изложенным в
табл.6.
Таблица 6
Контролируемый параметр
Предельное отклонение
1. Отклонения торца присоединяемого к
фланцу элемента
0,002
, где
- высота и ширина сечения элемента. Максимальный зазор между
фланцем и торцом присоединяемого элемента не должен превышать 2 мм
2. Шероховатость торцевой поверхности
элемента, присоединяемой к фланцу
320, допускаются отдельные "выхваты" глубиной не более 1 мм в количестве 1
шт. на длине 100 мм
3. Отклонение габаритных размеров фланца
±2,0 мм
4. Разность диагоналей фланца
±3,0 мм
5. Отклонение центров отверстий в пределах
группы
±1,5 мм
6. Отклонение диаметра отверстия
+0,5 мм
6.6. Отверстия во фланцах следует выполнять сверлением. Заусенцы после сверления должны быть удалены.
Сборка и сварка ФС
6.7. Сборку элементов конструкций с фланцевыми соединениями следует производить только в кондукторах.
6.8. В кондукторе фланец следует фиксировать и крепить к базовой поверхности не менее чем двумя пробками и двумя сборочными болтами.
6.9. Базовые поверхности кондукторов должны быть фрезерованы. Отклонение тангенса угла их наклона не должно превышать 0,0007 в каждой из двух
плоскостей.
6.10. ФС следует сваривать только после проверки правильности их сборки. Сварные швы следует выполнять механизированным способом с
применением материалов, указанных в п.2.7, и проплавлением корня шва не менее 2 мм.
6.11. Технология сварки должна обеспечивать минимальные сварочные деформации фланцев.
6.12. После выполнения сварных швов ФС сварщик должен поставить свое клеймо, место расположения которого должно быть указано в чертежах КМ.
6.13. После выполнения сварки внешние поверхности фланцев должны быть отфрезерованы. Толщина фланцев после фрезеровки должна быть не менее
указанной в чертежах КМД.
Запрещается осуществлять наклон соединяемых элементов за счет изменения толщины фланца (клиновидности).
6.14. Точность изготовления отправочных элементов конструкций с ФС должна соответствовать требованиям, изложенным в табл.7.
Таблица 7
Контролируемый параметр
1. Тангенс угла отклонения фрезерованной поверхности фланцев
2. Зазор между внешней плоскостью фланца и ребром стальной
линейки
Предельное отклонение
Не более 0,0007
0,3 мм
3. Отклонение толщины фланца (при механической обработке
торцевых поверхностей)
±0,02
4. Смещение фланца от проектного положения относительно осей
сечения присоединяемого элемента
±1,5 мм
5. Отклонение длины элемента с ФС
6. Совпадение отверстий в соединяемых фланцах при контрольной
сборке
0; -5,0 мм
Калибр диаметром, равным номинальному диаметру болта,
должен пройти в 100% отверстий
Грунтование и окраска
6.15. При отсутствии специальных указаний в чертежах КМ фланцы должны быть огрунтованы и окрашены теми же материалами и способами, что и
конструкция в целом.
Контроль качества ФС
6.16. Контрольную сборку элементов конструкций с ФС следует проводить в объеме не менее 10% общего количества, но не менее 4 шт. взаимно
соединяемых элементов.
Обязательной контрольной сборке подлежат первые и последние номера элементов в соответствии с порядковым номером изготовления.
6.17. В процессе выполнения работ по сварке ФС следует контролировать:
квалификацию сварщиков в соответствии с правилами предприятия, изготавливающего конструкции;
качество сварочных материалов в соответствии с действующими стандартами и паспортами изделий;
качество подготовки и сборки деталей под сварку в соответствии с главой СНиП III-18-75, раздел 1 и настоящими рекомендациями;
качество сварных швов в соответствии со СНиП III-18-75: в соединениях сжатых элементов по поз.1.2 табл.3 раздела 1, в соединениях растянутых и
изгибаемых элементов категории швов сварных соединений 1 по поз.3 табл.41 и поз.1, 2, 3 табл.42 разд.9; а также в соответствии с ГОСТ 14771-76 и
требованиями пп.6.10 и 6.11 настоящих рекомендаций.
6.18. 100-процентному контролю следует подвергать параметры, указанные в пп.1, 2 табл.6 и пп.1-6 табл.7 настоящих рекомендаций, а также наличие и
правильность маркировки и клейма сварщиков на фланце.
6.19. Фланцы после их приварки к соединяемым элементам следует подвергать 100-процентному контролю ультразвуковой дефектоскопией. Результаты
контроля должны удовлетворять требованиям п.2.5 настоящих рекомендаций.
6.20. При отправке конструкций с ФС завод-изготовитель кроме документации, предусмотренной п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должен представить
копию сертификата, удостоверяющего качество стали фланцев, а также документы о контроле качества сварных соединений. Если фланцы изготовлены из
марок стали, отличных от указанных в п.2.2, завод-изготовитель должен представить документы о качестве проката, применяемого для фланцев в
соответствии с указаниями пп.2.3 и 2.4 настоящих рекомендаций.
7. МОНТАЖНАЯ СБОРКА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
7.1. Проекты производства работ (ППР) по монтажу конструкций должны содержать технологические карты, предусматривающие выполнение ФС в
конкретных условиях монтируемого объекта в соответствии с указаниями "Рекомендаций по сборке фланцевых монтажных соединений стальных
строительных конструкций" (ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПроектстальконструкция. - М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1986).
7.2. Подготовку и сборку ФС следует проводить под руководством лица (мастера, прораба), назначенного приказом по монтажной организации
ответственным за выполнение этого вида соединений на объекте.
7.3. Технологический процесс выполнения ФС включает:
подготовительные работы;
сборку соединений;
контроль натяжения высокопрочных болтов;
огрунтование и окраску соединений.
7.4. Высокопрочные болты, гайки и шайбы к ним должны быть подготовлены в соответствии с п.4.25 главы СНиП 3.03.01-87, пп.3.1.2-3.1.8 ОСТ 36-7282.
7.5. Подготовку контактных поверхностей фланцев следует осуществлять в соответствии с указаниями чертежей КМ и КМД по ОСТ 36-72-82. При
отсутствии таких указаний контактные поверхности очищают стальными или механическими щетками от грязи, наплывов грунтовки и краски, рыхлой
ржавчины, снега и льда.
7.6. Применение временных болтов в качестве сборочных запрещается.
7.7. Под головки и гайки высокопрочных болтов необходимо ставить только по одной шайбе.
Выступающая за пределы гайки часть стержня болта должна иметь не менее одной нитки резьбы.
7.8. Натяжение высокопрочных болтов ФС необходимо выполнять от наиболее жесткой зоны (жестких зон) к его краям.
7.9. Натяжение высокопрочных болтов ФС следует осуществлять только по моменту закручивания.
7.10. Натяжение высокопрочных болтов на заданное усилие следует производить закручиванием гаек до величины момента закручивания
, который определяют по формуле
,
(31)
где - коэффициент, принимаемый равным: 1,06 - при натяжении высокопрочных болтов; 1,0 - при контроле усилия натяжения болтов;
- среднее значение коэффициента закручивания для каждой партии болтов по сертификату или принимаемое равным 0,18 при отсутствии таких
значений в сертификате;
- усилие натяжения болта, Н;
- номинальный диаметр резьбы болта, м.
Отклонение фактического момента закручивания от момента, определяемого по формуле (31), не должно превышать 0; +10%.
7.11. После натяжения болтов гайки ничем дополнительно не закрепляются.
7.12. После выполнения ФС монтажник обязан поставить на соединение личное клеймо (набор цифр) в месте, предусмотренном в чертежах конструкций
КМ или КМД, и предъявить собранное соединение ответственному лицу.
7.13. Качество выполнения ФС на высокопрочных болтах ответственное лицо проверяет путем пооперационного контроля. Контролю подлежат: качество
обработки (расконсервации) болтов; качество подготовки контактных поверхностей фланцев; соответствие устанавливаемых болтов, гаек и шайб требованиям
ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77, а также требованиям, указанным в чертежах КМ и КМД; наличие шайб под головками болтов и гайками; длина части болта,
выступающей над гайкой; наличие клейма монтажника, осуществляющего сборку соединения; выполнение требований табл.8.
Таблица 8
Наименование отклонения
Допускаемое
отклонение, мм
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
линии стенок и полок профиля
0,2
Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по
краям фланцев:
для фланцев толщиной не более 25 мм
0,6
для фланцев толщиной более 32 мм
1,0
Примечание. Щуп толщиной 0,1 мм не должен проникать в зону радиусом 40 мм от оси болта
7.14. Контроль усилия натяжения следует осуществлять во всех установленных высокопрочных болтах тарированными динамометрическими ключами.
Контроль усилия натяжения следует производить не ранее чем через 8 ч после выполнения натяжения всех болтов в соединении, при этом усилия в болтах
соединения должны соответствовать значениям, указанным в п.3.3 или табл.9.
Таблица 9
Усилие натяжения болтов (контролируемое), кН (тс)
М20
М24
М27
167(17)
239(24,4)
312(31,8)
7.15. Отклонение фактического момента закручивания от расчетного не должно превышать 0; +10%. Если при контроле обнаружатся болты, не
отвечающие этому условию, то усилие натяжения этих болтов должно быть доведено до требуемого значения.
7.16. Документация, предъявляемая при приемке готового объекта, кроме предусмотренной п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должна содержать
сертификаты или документы завода-изготовителя, удостоверяющие качество стали фланцев, болтов, гаек и шайб, документы завода-изготовителя о контроле
качества сварных соединений фланцев с присоединяемыми элементами, журнал контроля за выполнением монтажных фланцевых соединений на
высокопрочных болтах.
Приложение 1
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ДВУТАВРОВ
N
п
/
п
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
,
кН
(тс)
, мм
, мм
, мм
1
1
2
2
3
4
5
6
7
20Ш1
1593
(163)
25
8
6
20К1
1626
(166)
25
9
6
20К2
1879
(192)
40
10
6
23Ш1
1608
(164)
25
9
6
3
4
5
23К1
2237
(228)
30
9
6
23K2
2274
(232)
30
10
6
26Ш1
1913
(195)
30
10
7
26Ш2
1937
(197)
30
11
6
26К1
2815
(287)
30
10
6
26K2
2933
(299)
30
12
8
6
7
30К1
3306
(337)
30
12
8
30К2
4032
(411)
40
12
8
30Ш1
2197
(224)
30
10
7
30Ш2
2668
(272)
40
12
7
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в
стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27 мм. Усилие предварительного
натяжения 239 кН (24,4 тс).
4. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
5. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь сечения двутавра;
- максимальное расчетное
сопротивление стали двутавра растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки двутавра соответственно.
Приложение 2
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ПАРНЫХ РАВНОПОЛОЧНЫХ УГОЛКОВ
N
Схема фланцевого соединения
Сечение элемента, мм
мм
, кН (тс)
, мм
п
/
п
1
1
2
3
100
7
4
5
957
(97,6)
20
2
3
4
100
8
110
8
125
8
125
9
140
9
140
10
1224 (124,8)
25
1579*
(161,0)
30
1928** (196,5)
40
5
6
160
10
160
11
180
11
180
12
2156 (219,8)
30
2613 (266,4)
30
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10HMA; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали равнополочных уголков по ГОСТ 8509-72 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для
применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными
особенностями соединений, но не менее 200 мм.
4. Все болты (за исключением болтов по схеме 6) М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27.
Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 6 - М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие
предварительного натяжения 312 кН (31,8 тс).
6. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
7. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
указанных в графе 3 для каждого фланцевого соединения;
, где
- площадь сечения уголка с максимальными типоразмерами из
- максимальное расчетное сопротивление стали уголка растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- катет угловых сварных швов.
Приложение 3
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ТАВРОВ
Таблица 1
N п/п
Схема фланцевого соединения
Марка профиля
1
2
3
4
5
10Шт1
800**
(81,5)
30
1
11,5Шт1
, кН (тс)
, мм
2
13Шт1
881**
(89,8)
25
1439* (146,7)
30
1919**
(195,6)
30
13Шт2 (см. п.6 примечаний)
3
15Шт1
15Шт2
15Шт3
4
17,5Шт1
17,5Шт2
17,5Шт3
20Шт1
5
2537*
(258,6)
40
20Шт2
20Шт3
Таблица 2
N п/п
Схема фланцевого сечения
Марка профиля
1
2
3
4
5
10Шт1
958
(97,6)
20
1
11,5Шт1
, кН (тс)
, мм
2
13Шт1
1227*
(125,1)
25
1494**
(152,3)
25
1919**
(195,6)
30
13Шт2
3
15Шт1
15Шт2
4
17,5Шт1
17,5Шт2
17,5Шт3
20Шт1
5
2681**
(273,3)
40
20Шт2
20Шт3
_______________
* Марка сварочной проволоки - Св-10НМА; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Cв-08XH2ГMЮ по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали тавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в
стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г20-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными
особенностями соединений, но не менее 200 мм.
4. Все болты, за исключением болтов по схеме 5 (табл.1 и табл.2), М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Диаметр отверстий 27 мм. Усилие предварительного натяжения 239 кН (24,4 тс).
5. Болты по схеме 5 (табл.1 и табл.2) М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие
предварительного натяжения 312 кН (31,8 тс).
6. На схеме (табл.1) представлено фланцевое соединение тавров с расчетным сопротивлением не выше 315 и 270 МПа для 13Шт1 и 13Шт2
соответственно.
7. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
8. Обозначения, принятые в таблицах:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
, где
- площадь сечения тавра с максимальными типоразмерами из указанных
в графе 3 для каждой схемы фланцевых соединений;
- максимальное расчетное сопротивление стали тавра растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- катеты угловых сварных швов стенки и полки тавра соответственно.
Приложение 4
COPTAМEHT ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КРУГЛЫХ ТРУБ
N
п/п
Схема фланцевого соединения
1
2
1
Сечение трубы, мм
мм
, кН (тс)
, мм
, мм
,
, мм
мм
3
4
5
6
7
8
(64,2)
630
20
245
175
20
114
2,5
121
5,0; 6,0*
255
185
127
3,0
255
185
275
205
20
140
140
159
5,0
4,0
3,5; 4,5
4,0
8,0*
3,5; 5,5
(92,2)
903
25
310
220
24
630
20
300
220
20
168
4,0
168
2
168
3
219
245
10,0*
10,0*
4,0
245
219
25
350
250
24
(138,2) 1356
25
350
250
24
400
300
400
300
430
330
400
300
430
330
6,0; 8,0*
219
4
903
6,0*
8,0
219
6,0
(184,3) 1808
25
6,0
8,0*
7,0; 8,0
10,0
24
12,0*
(230,4) 2260
25
24
273
460
360
535
425
560
460
460
360
12,0*
460
360
377
9,0; 10,0
560
460
325
6,0
520
410
4,5.....**6,0
273
325
377
5
273
273
8,0; 10,0*
5,0; 5,5
5,0
8,0
7,0; 8,0
(276,5) 2712
8,0
(360)
3532
25
30
24
27
_______________
* Горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78*
** Брак оригинала. - Примечание изготовителя базы данных.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали электросварных прямошовных труб по ГОСТ 10704-76 и горячедеформированных труб по ГОСТ 8732-78*
соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Марку стали ребер жесткости назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Толщина ребер принимается равной толщине
стенки трубы с округлением в большую сторону. Длина ребер определяется конструктивными особенностями соединения, но не менее 1,5 диаметра трубы для
четных и 1,7 диаметра трубы для нечетных ребер.
4. Болты М20, М24 и М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 23, 28 и 31 мм. Усилие
предварительного натяжения 167, 239 и 312 кН соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
6. Обозначения, принятые в таблице:
- расчетная продольная сила фланцевых соединений (
каждого фланцевого соединения;
, где
- площадь сечения трубы с типоразмерами из указанных в графе 3 для
- расчетное сопротивление стали трубы растяжению по пределу текучести);
- толщина фланцев;
- диаметр фланцев;
- диаметр болтовой риски;
- диаметр болтов.
Приложение 5
СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Геометрические параметры соединений
Диаметр
болта
Параметры,
мм
Номер профиля ригеля
26Б1
30Б1
35Б1
35Б2
40Б1
45Б1
50Б1
55Б1
60Б1
45Б2
50Б2
55Б2
60Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90Б1
100Б1
100Б2
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
35Ш1
40Ш1
50Ш1
30Ш2
35Ш2
40Ш2
60Ш1
70Ш1
70Ш2
М24
М27
90
90
100
100
90
90
100
100
60
60
60
60
60
60
60
60
40
45
45
50
40
45
45
50
100
100
110
110
100
100
110
110
70
70
70
70
70
70
70
70
45
50
50
55
45
50
50
55
Примечание. Параметр
рекомендаций.
может быть изменен в зависимости от типа колонны при выполнении условий, изложенных в разделе 4 (п.4) настоящих
НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ СОЕДИНЕНИЯ (тс·м)
Тип
фла
н- ца
1
Диаметр
болт
а
М24
Номер профиля ригеля
26
Б1
30Б1
35
Б1
35
Б2
40Б1
40Б2
45
Б1
45
Б2
50Б1
50Б2
55
Б1
55
Б2
60Б1 70Б1 80Б1
60Б2 70Б2
15,
5
18,5
22,
2
25,9
31,
7
35,6
41,
9
46,7
-
-
90
Б1
100Б
1
23Ш
1
26Ш
1
26Ш
2
30Ш
1
30Ш
2
35Ш
1
35Ш
2
40
Ш
1
40
Ш
2
50Ш
1
50Ш
2
60Ш
1
70Ш
1
70Ш
2
-
-
13,0
15,2
17,8
21,1
-
-
-
-
2
3
4
М27
-
-
-
36,3
40,
7
-
-
-
-
-
-
-
-
19,4
22,6
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
28,8
35,
3
40,2
48,
1
53,5
63,9
74,4
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
М27
-
-
-
-
-
50,5
58,
6
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
63,5
73,
8
81,9
97,4
112,
9
12
9,5
145,
4
-
-
31,3
37,6
44,
8
61,6
79,2
-
М27
-
-
-
-
-
-
-
100,
7
119,
8
139,
0
-
-
-
-
-
45,6
54,
5
-
-
-
М24
-
-
-
-
-
-
-
-
136,
7
159,
4
18
3,7
206,
8
-
-
-
-
62,
8
86,1
110,
3
132
М27
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
22
2,0
258,
6
-
-
-
-
-
103,
1
132,
7
160
СВАРНЫЕ ШВЫ
Номер
профиля
ригеля
26
Б
30Б
35Б
40Б
45
Б
50
Б
55
Б
60
Б
70
Б
8
0
Б
90
Б
100Б
23
Ш
26
Ш
30
Ш
35
Ш
40
Ш
50
Ш
60
Ш
70Ш
8
8
8
8
8
10
12
12
*
14
*
1
4
*
14
*
14*
8
10
10
12
*
12*
10
10
10
10
14
14
16
16
*
16
*
1
6
*
16
*
20*
10
14
16
16
*
18*
_______________
* Марка сварочной проволоки Св-10 НМА, Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*.
Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в
стальных строительных конструкциях.
2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ГОСТ 19282-73, 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73.
3. Болты высокопрочные М24 и М27 из стали 40Х ‟‟Селект" климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100
МПа (110 кгс/мм ), а также гайки высокопрочные и шайбы к ним по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77.
Усилие предварительного натяжения болтов: М24 - 239 кН; М27 - 312 кН.
4. Диаметр отверстий 28 и 31 мм под высокопрочные болты М24 и М27 соответственно.
5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70.
Приложение 6
ПРИМЕРЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДВЕРЖЕННЫХ
РАСТЯЖЕНИЮ
1. Фланцевое соединение растянутых элементов из парных равнополочных уголков
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - парные равнополочные уголки
73 с расчетным сопротивлением стали растяжению по пределу текучести
=520 МПа (5300 кгс/см ), площадь сечения профиля =2х22=44 см ;
по ГОСТ 8509-72 из стали марки 09Г2С-6 по ГОСТ 19282-
=360 МПа (3650 кгс/см ) и временным сопротивлением стали разрыву с
усилие растяжения, действующее на соединение,
=1557 кН (159 тс);
материал фланца - сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением растяжению по пределу текучести
=290 МПа
(2950 кгс/см ) и нормативным сопротивлением по пределу текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное сопротивление стали фланца растяжению в
направлении толщины проката (в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*)
МПа (1480 кгс/см ). Толщина
фланца =30 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
=239 кН (24,4
тс);
катеты сварных швов принять равными
=10 мм, сварка механизированная проволокой марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением
проплавления корня шва не менее 2 мм, расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно
=215 МПа (2200 кгс/см ),
МПа (2390 кгс/см );
материал фасонки - сталь марки 09Г2С-12-2 по ТУ 14-1-3023-80, толщина фасонки
=14 мм.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.1):
см, а также необходимые для расчета параметры в соответствии с требованиями главы
СНиП II-23-81*:
сечениям:
=0,7,
=1,0,
=1,0,
=1,0,
=1,0. Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем
по металлу шва по формуле (28):
;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2390 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Рис.1. Схема к примеру расчета фланцевого соединения парных равнополочных уголков 125х9
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Для предотвращения внецентренного приложения внешнего усилия на соединение центр тяжести сварных швов должен совпадать с
центром тяжести соединяемого профиля. Поэтому необходимо выполнение условия:
=0, где
- статический момент сварных швов относительно
оси
, или
= , где
и
- статические моменты сварных швов выше и ниже оси
соответственно.
Разница между
и
составляет
.
Конструирование и расчет прочности ФС
Конструктивная форма соединения принята, как показано на рис.1. В таком соединении количество болтов внутренней зоны
Количество болтов наружной зоны
предварительно назначаем из условия (1) [см. раздел 5]:
=4.
,
где
- предельное внешнее усилие на болт внутренней зоны от действия внешней нагрузки;
- предельное внешнее усилие на один болт
наружной зоны, определяемое по табл.2 (раздел 5). По конструктивным особенностям соединения предварительно назначаем количество болтов наружной
зоны
=4.
Расстановку болтов производим в соответствии с указаниями п.4.6. В соответствии с указаниями п.4.7 болты должны быть расположены
безмоментно относительно оси
(см. рис.1), поэтому
. С учетом, что
=1,5 имеем:
,
таким образом это условие выполнено.
Прочность ФС следует считать обеспеченной, если выполняется условие (2):
,
где
- расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС и определяемое по формулам (3) или (4). Для определения
необходимо найти величину
- расчетное усилие на болт наружной зоны -го участка фланца, представляемого условно как элементарное Т-образное ФС. Заметим, что в силу
конструктивных особенностей в этом соединении можно выделить два участка наружной зоны I и II (на рис.1 эти участки заштрихованы). Поэтому для
нахождения величины необходимо определить значения
и
и выбрать наименьшее из них.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к участку I наружной зоны, определяем из условия:
.
Значение
определяем по формуле (5)
, где
находим по формуле (6)
,a
- по формуле (7)
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
- ширина фланца, приходящаяся на один болт участка I наружной зоны,
мм - усредненное расстояние между осью болта и краями сварных швов полки уголка и фасонки.
Тогда:
кН (17,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8)
,
для чего находим значения
и
:
,
а значение
Тогда:
определяем по табл.4 (
).
кН (28,4 тс).
Поскольку
, принимаем
кН (17,7 тс).
Определение
Значение
находим так же, как и
, с той лишь разницей, что для участка II
мм, а
С учетом этого
тогда
кН (17,6 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
значение
тогда:
определяем по табл.4 (
=1,5),
кН (20,7 тс).
Поскольку
, принимаем
кН.
Так как
, принимаем
.
Поскольку
, расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяем по формуле (3)
(162 тс).
Проверяем выполнение условия (2):
.
Условие (2) выполнено, таким образом, прочность ФС следует считать обеспеченной.
2. Фланцевое соединение растянутых элементов из круглых труб
Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным:
профиль присоединяемых элементов - электросварная прямошовная труба 273х8 мм по ГОСТ 10704-76 из стали марки 09Г2С по ТУ 14-3500-76 с расчетным сопротивлением стали растяжению по пределу текучести
=250 МПа (2550 кгс/см ) и временным сопротивлением стали
разрыву
=470 МПа (4800 кгс/см ), площадь сечения трубы =66,62 см ;
усилие растяжения, действующее на соединение,
=1666 кН (170 тс);
материал фланца - сталь марки 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 с расчетным сопротивлением растяжению по пределу текучести
(2950 кгс/см ) и нормативным сопротивлением по пределу текучести
=305 МПа (3100 кгс/см ), расчетное сопротивление стали фланца растяжению в
направлении толщины проката (в соответствии с указаниями главы СНиП II-23-81*)
фланца =25 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие болта
=290 МПа
МПа (1480 кгс/см ). Толщина
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
=239 кН (24,4
тс);
катеты сварных швов принять равными
=8 мм, сварка механизированная проволокой марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением
проплавления корня шва не менее 2 мм, расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно
=215 МПа (2200 кгс/см ),
МПа (2160 кгс/см );
материал ребер жесткости - сталь марки 09Г2С по ТУ 14-1-3023-80, толщина ребер жесткости
=10 мм.
Расчет прочности и проектирование ФС
В соответствии с указаниями п.5.7 прочность ФС элементов замкнутого профиля считается обеспеченной, если:
при
Из этого условия определим необходимое количество болтов
мм.
в соединении:
шт.
Количество болтов в соединении принимаем
=8 шт.
Конструирование ФС осуществляем в соответствии с указаниями раздела 4.
При принятом количестве болтов в соединении минимальное количество ребер жесткости
=4. Длина нечетных ребер:
мм,
длина четных ребер:
мм, принимаем
где
=470 мм.
- диаметр трубы.
В соответствии с указаниями п.4.6 болты располагаем как можно ближе к элементам присоединяемого профиля, при этом:
мм,*
_________________
* Формула соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
мм, с округлением принимаем =50 мм.
Определяем диаметр риски болтов:
мм, принимаем
=355 мм, а диаметр фланца:
мм.
Угол между радиальными осями ребра и болтов, расположенными у ребра:
, с округлением принимаем
=20°.
Проверка прочности сварных швов
Определяем длину сварных швов (рис.2):
мм, а также необходимые для расчета параметры в соответствии с требованиями главы
СНиП II-23-81*:
=0,7,
=1,0,
=1,0,
=1,0,
=1,0.
Рис.2. Схема к примеру расчета фланцевого соединения элементов из круглых труб 273х8
Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям:
по металлу шва по формуле (28):
;
МПа (2200 кгс/см );
по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29):
;
МПа (2160 кгс/см );
по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30):
;
МПа (1480 кгс/см ).
Таким образом, прочность сварных швов обеспечена.
Приложение 7
ПРИМЕР РАСЧЕТА ФЛАНЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Провести проверочный расчет фланцевого соединения (см. рисунок).
Схема к примеру расчета фланцевого соединения широкополочного двутавра 160Б1, подверженного
воздействию изгиба и растяжения
Данные, необходимые для расчета:
профиль присоединяемого элемента - 160Б1 по ГОСТ 26020-83 из стали марки 09Г2С, площадь сечения профиля
сечения пояса
=35,4 см , момент сопротивления профиля
=131 см , площадь
=2610 см ;
изгибающий момент и продольное усилие, действующие на соединение, соответственно
=686 кН·м (70 тс·м) и
=490,5 кH (50 тс);
материал фланца - сталь марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с расчетным сопротивлением изгибу по пределу текучести
(3750 кгс/см ), толщина фланца принята равной =25 мм;
болты высокопрочные М24, расчетное усилие растяжения болта
=239 кН (24,4 тс);
катеты сварных швов по поясам профиля
=12 мм, по стенке
=368 МПа
=266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов
=8 мм.
Максимальное и минимальное значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле от действия изгиба и продольных усилий определяем по
формуле (10) [см. раздел 5]:
;
.
Усилие в растянутом поясе присоединяемого элемента определяем по формуле (11):
,
где
- площадь сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса (см. рис.4 и рисунок в настоящем приложении);
;
=10 мм - толщина стенки профиля;
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт, расположенный вдоль стенки профиля;
=15,5 мм - толщина пояса профиля.
мм,
=80·10=800 мм, тогда
=(3540+800)·300=1302 кН (132,5 тс).
Усилие в растянутой части стенки определяем по формуле (12):
,
где
,
;
мм,
тогда
кН (30,5 тс).
Прочность ФС считаем обеспеченной, если при
и
выполняется условие (13):
;
.
При принятом конструктивном решении ФС (наличие ребра жесткости растянутого пояса и симметричное расположение болтов
относительно пояса
, см. рисунок) расчетное усилие растяжения, воспринимаемое болтом и фланцем, относящимися к растянутому поясу,
определяем по формуле (16):
,
то же, к растянутой части стенки,
- по формуле (19):
.
Определение
Поскольку
мм, то
,
,
,
мм - расстояние от оси болтов ряда
до пояса профиля.
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к наружной зоне пояса, определяем из условия:
.
Значение
определяем по формуле (5):
, где
находим по формуле (6):
,a
- по формуле (7):
,
здесь
=24 мм - номинальный диаметр резьбы болта,
=70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны растянутого пояса профиля;
=33 мм - расстояние от оси болтов ряда
до края сварного шва растянутого пояса профиля (
Тогда:
,
и
кН (15,7 тс).
Значение
определяем по формуле (8):
,
для чего находим значения
и
:
Н·см;
.
Значение
Тогда:
определяем по табл.4 (
=1,48).
мм).
кН (20,1 тс).
Поскольку
, принимаем
кН (15,7 тс) и
.
Определение
Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к растянутой части стенки профиля, определяем из условия:
.
Значения
при определении
Тогда:
и
определяем по формулам (5) и (8). Расчет всех параметров, необходимых для определения
, с той лишь разницей, что для болтов и фланца, относящихся к стенке профиля, параметр
;
,
кН (14,7 тс).
Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб:
Н·см;
;
значение
определяем по табл.4 (
=1,42);
и
, выполняем так же, как и
=37 мм (
мм).
кН (18,2 тс).
Поскольку
, то принимаем
кН (14,7 тс).
Находим значение
:
кН (31,8 тс).
Определив значения
кН (132,5 тс)
кН (30,5 тс)
и
, проверяем условие (13):
кН (138,4 тс);
кН (31,8 тс).
Условие (13) выполнено. Проверка прочности сварных швов выполнена в соответствии с п.5.10 настоящих рекомендаций. Прочность сварных швов
обеспечена.
Таким образом, прочность фланцевого соединения обеспечена.
Приложение 8
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ИСПЫТАНИЙ ТОЛСТОЛИСТОВОГО
ПРОКАТА ДЛЯ ФЛАНЦЕВ
1. Общие положения
1.1. Настоящие указания распространяются на толстолистовой прокат строительных сталей толщиной от 12 до 50 мм включительно,
предназначенный для изготовления фланцев соединений растянутых и изгибаемых элементов, и устанавливают методику испытаний на
статическое растяжение с целью определения следующих характеристик механических свойств металлопроката в направлении толщины при
температуре
°С: предела текучести (физического или условного); временного сопротивления разрыву; относительного удлинения после разрыва;
относительного сужения после разрыва.
1.2. Определяемые в соответствии с настоящими методическими указаниями механические свойства могут быть использованы для контроля качества
проката для металлоконструкций; анализа причин разрушения конструкций; сопоставления материалов при обосновании их выбора для конструкций; расчета
прочности несущих элементов с учетом их работы по толщине листов; сравнения сталей в зависимости от химического состава, способа выплавки и
раскисления, сварки, вида термообработки, толщины и т.д.
1.3. При испытании на статическое растяжение принимаются следующие обозначения и определения:
рабочая длина *, мм - часть образца с постоянной площадью поперечного сечения между его головками или участками для захвата;
_______________
* Буквенные обозначения приняты по ГОСТ 1497-73**.
** На территории Российской Федерации действует ГОСТ 1497-84. Здесь и далее. - Примечание изготовителя базы данных.
начальная расчетная длина образца
, мм - участок рабочей длины образца до разрыва, на которой определяется удлинение;
конечная расчетная длина образца после его разрыва
, мм;
начальный диаметр paбочей части цилиндрического образца до разрыва
минимальный диаметр цилиндрического образца после его разрыва
, мм;
, мм;
начальная площадь поперечного сечения рабочей части образца до разрыва
площадь поперечного сечения образца после его разрыва
, мм ;
, мм ;
осевая растягивающая нагрузка
,
предел текучести (физический)
, МПа - наименьшее напряжение, при котором образец деформируется без заметного увеличения нагрузки;
- нагрузка, действующая на образец в данный момент испытания;
предел текучести условный
, МПа - напряжение, при котором остаточное удлинение достигает 0,2% длины участка образца, удлинение которого
принимается в расчет при определении указанной характеристики;
временное сопротивление
, МПа - напряжение, соответствующее наибольшей нагрузке
относительное удлинение после разрыва
относительное сужение после разрыва
начальной площади поперечного сечения образца
, предшествующей разрушению образца;
- отношение приращения расчетной длины образца (
) после разрыва к ее первоначальной длине
, % - отношение разности начальной площади и площади поперечного сечения после разрыва
.
;
к
2. Форма, размеры образцов и их изготовление
2.1. Для испытания на растяжение в направлении толщины проката применяют укороченные цилиндрические образцы (см. рисунок, а) диаметром 5 мм,
начальной расчетной длиной
мм по п.2.1 ГОСТ 1497-73. При этом металл, испытываемый в направлении толщины, условно
рассматривается как хрупкий. Рабочая длина образца в соответствии с п.2.3 ГОСТ 1497-73 составляет
мм.
Образцы для испытаний на растяжение в направлении толщины проката
2.2. Образец вырезают из испытываемого листа так, чтобы ось образца была перпендикулярна к поверхности листа.
2.3. На торцах образцов, выполненных из металлопроката толщиной 30 мм, сохраняется прокатная корка. При толщине испытываемого проката более 30
мм такая корка сохраняется на одном торце образца.
2.4. Для испытания металлопроката толщиной 12-29 мм применяются сварные образцы. С этой целью к листовой заготовке испытываемого металла
приваривают в тавр две пластины из стали той же прочности, чтобы получить крестовое соединение со сплошным проваром. Цилиндрические образцы
вырезают из сварного соединения так, чтобы испытываемый металл попадал в рабочую часть образца. При этом продольная ось образца должна совпадать с
направлением толщины испытываемого листа. Этапы изготовления сварных образцов указаны на рисунке, б.
2.5. Для испытания металлопроката толщиной 24-29 мм допускается применять несварные образцы с укороченной рабочей длиной по сравнению с
указанной в п.2.1 и на рисунке, а. При этом высота головок образцов не изменяется.
2.6. Образцы рекомендуется обрабатывать на металлорежущих станках. Глубина резания при последнем проходе не должна превышать 0,3 мм. Чистота
обработки поверхности образцов и точность изготовления должны соответствовать требованиям ГОСТ 1497-73.
2.7. При определении относительного удлинения нужно обходиться без нанесения кернов на рабочей части образца; за начальную расчетную длину
следует принимать общую длину образца вместе с головками.
2.8. Начальную и конечную длину образца измеряют штангенциркулем с точностью до 0,1 мм, и полученные значения округляют в большую
сторону. Диаметр рабочей части образца до испытания измеряют микрометром в трех местах (посередине и с двух краев) с точностью до 0,01
мм; в каждом сечении диаметр измеряют дважды (второе измерение производят при повороте образца на 90°), и за начальный диаметр
принимают среднее значение из двух измерений; причем фиксируют все три значения начальных диаметров (в середине и с двух краев рабочей
части образца). После испытания определяют, вблизи какого измеренного сечения произошел разрыв образца, и в дальнейшем при
определении относительного сужения после разрыва
диаметр этого сечения принимают за начальный диаметр. Диаметр образцов после испытания
следует измерять штангенциркулем с точностью до 0,1 мм.
2.9. Для испытания изготавливают по три образца от каждого листа, пробы отбирают из средней трети листа (по ширине).
3. Испытание образцов
3.1. Для определения механических свойств в направлении толщины проката при статическом растяжении используют универсальные испытательные
машины с механическим, гидравлическим или электрогидравлическим приводом с усилием не выше 100 кН (10 тс) при условии соответствия их требованиям
ГОСТ 1497-73 и ГОСТ 7855-74.
3.2. При проведении испытаний должны соблюдаться следующие основные условия:
надежное центрирование образца в захватах испытательной машины;
плавность нагружения;
скорость перемещения подвижного захвата при испытании до предела текучести - не более 0,1, за пределом текучести - не более 0,4 длины расчетной
части образца, выраженная в мм/мин.
3.3. Рекомендуется оснащать машины регистрирующей аппаратурой для записи диаграмм "усилие-перемещение" в масштабе не менее 25:1.
3.4. Испытания на растяжение образцов для определения механических свойств в направлении толщины проката и подсчет результатов испытаний
проводят в полном соответствии с § 3 и 4 ГОСТ 1497-73.
3.5. При разрушении сварных образцов вне основного металла испытываемого листа из-за возможных дефектов соединения (поры непроваров, шлаковые
включения, трещины и др.) результаты их испытания не принимают во внимание и испытание повторяют на новых образцах.
3.6. Результаты испытаний каждого образца в виде значений
вносят в журнал испытаний и фиксируют в протоколе,
прикладываемом к сертификату на металлоконструкции. Величины
и
нормируются и служат критериями при выборе и назначении толстолистового
проката для изготовления фланцев. Значения других характеристик
и
факультативны и используются для накопления данных.
В журнал испытаний вносят также данные из сертификата металлургического завода-изготовителя металлоизделий: марку стали, номер партии, номер
плавки, номер листа, химический состав и механические свойства при обычных испытаниях.
ДОПОЛНЕНИЯ И ИЗМЕНЕНИЯ
"РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО РАСЧЕТУ, ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И МОНТАЖУ
ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ"
Содержание пункта 2.2 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует принять листовую сталь
по ГОСТ 19903-74* с гарантированными механическими свойствами в направлении толщины проката по ТУ 14-1-4431-88 классов 3-5 марок 09Г2С-15 и
14Г2АФ-15 (по ГОСТ 19282-73) или по ТУ 14-105-465-89 марки 14Г2АФ-15. Допускается применение листовой стали электрошлакового переплава марки
16Г2АФШ по ТУ 14-1-1779-76 и 10 ГНБШ по ТУ 14-1-4603-89.
______________
Механические характеристики листовой стали марки 10ГНБШ толщиной 10-40 мм: временное сопротивление
=52-70 кгс/мм , предел
текучести
=40 кгс/мм , относительное удлинение
температуре - 60 °С KCV не менее 8,0 кгс/см .
%, относительное сужение в направлении толщины -
%, ударная вязкость при
Содержание пункта 2.3 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее.
2.3. Фланцы могут быть выполнены из листовой низколегированной стали марок С345, С375 по ГОСТ 27772-88, при этом сталь должна удовлетворять
следующим требованиям:
- категория качества стали (только для С345 и С375) - 3 или 4 в зависимости от требований к материалу конструкции по СНиП II-23-81*;
- относительное сужение стали в направлении толщины проката
%, минимальное для одного из трех образцов
%.
Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных стальных конструкций по методике,
изложенной в приложении 8.
Содержание пункта 2.5 раздела "Материалы" заменяется на следующее.
2.5. Качество стали для фланцев по характеристикам сплошности в зонах шириной 80 мм симметрично вдоль оси симметрии каждого из элементов
профиля, присоединяемого к фланцу, должно удовлетворять требованиям в таблице 1.
Контроль качества стали методами ультразвуковой дефектоскопии осуществляет завод строительных конструкций. На рисунке в качестве примера
показаны зоны контроля стали фланцев для соединений элементов открытого и замкнутого профилей.
Таблица 1
Зона
дефектоскопии
Характеристика сплошности
Площадь несплошности, см
Контролируема
я зона фланцев
Минимальная
учитываемая
Максимальна
я
учитываемая
0,5
1,0
Допустимая
частота
несплошностей
10 м
Максимальная
допустимая
протяженность
несплошности
Минимальное
допустимое
расстояние
несплошностями*
4 см
10 см
_________________
* Текст соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
Оценку качества стали фланцев марки 10ГНБШ по характеристикам сплошности можно осуществлять по дефектограммам, прилагаемым заводомпоставщиком стали к каждому листу. При удовлетворении требований, указанных в таблице 1, ультразвуковую дефектоскопию завод строительных
конструкций не выполняет.
Электронный текст документа
подготовлен ЗАО "Кодекс" и сверен по:
/ Министерство монтажных и специальных
строительных работ СССР. М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1989
https://disk.yandex.ru/d/jsuUAp-0Un_GkA https://ppt-online.org/941232
https://ru.scribd.com/document/515600203/Ispolzovaniy-Gasiteley-Dinamicheskix-Kolebaniy-Obrusheniem-Pyatogo-Etaja-Obespecheniya-Seismostoykosti-351-Str
Используемая литература при выравнивании крена аварийных железнодорожных мостов с использованием антисейсмических фрикционно- демпфирующих опор с
зафиксированными запорными элементов в штоке, по линии выправления крена моста , согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» и испытаниях на
сейсмостойкость выравнивающейся сейсмоизоляции
1 СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования
20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для
колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий», А.И.Коваленко
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
18. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко.
19. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко
20. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
21. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко.
21. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года». А.И.Коваленко
21. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых
и просадочных грунтах»
22. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в
области реформы ЖКХ.
23. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету
«Земля глобальные и разрушительные
потрясения «звездотрясения» А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко.
24. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных
волн, предупреждающий о землетрясении
- гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. А.И.Коваленко и др. изданиях С брошюрой «Как построить
сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996.
А.И.Коваленко в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3
Для маслотрубопроводов для оборудования для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенное для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9
баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для установки оборудования и трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых
фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно
рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintantiwindandanti-seismic-friction-damping-device и согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016, в местах подключения трубопроводов к оборудованию для очистки
растянутым поясом трубопроводов ,
которые испытывались в ПК SCAD, при действии растяжения с изгибом, при однозначной эпюре растягивающих напряжений в поясах. Известно стыковое соединение
элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, которое выполняют со сплошными
фланцами и ребрами жесткости, расположенными, как правило, вдоль углов профиля. Ширина ребер определяется размерами фланца и профиля, длина – не менее 1,5
высоты меньшей стороны профиля
промышленного масла, трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зигзага " испытывался в ПК SCAD косой на фланцевых подвижных соедииениях ( ФПС ) с
Косой стык для оборудование для очистки промышленного масла (ТУ 3616-001-47992552-2010), с трубопроводами ( ГОСТ Р 55989-2014), предназначенное для
сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для установки оборудования и трубопроводов
необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на
сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином,
согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№
1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device и согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл
E04H 9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016, в местах подключения трубопроводов к оборудованию для очистки промышленного масла, трубопроводы должны быть уложены в
виде "змейки" или "зиг-зага ")
С целью повышения надежности, снижения расхода стали и упрощения стыка, было разработано новое техническое решение монтажных стыков растянутых элементов на
косых фланцах, расположенных под углом 30 градусов относительно продольных осей стержневых элементов и снабженных смежными упорами. Указанная цель
достигается тем, что каждый упор входит в отверстие смежного фланца и взаимодействует с ним.
Сущность изобретения заключается в том, что каждый из двух смежных упоров входит в отверстие смежного фланца и своим торцом упирается в кромку отверстия во
фланце так, что смежные упоры друг с другом не взаимодействуют, а только со смежными фланцами, при этом, на упор приходится только половина усилия, действующего
на стык в плоскости фланцев, а другая половина усилия передается непосредственно на фланец упором смежного фланца.
На фиг.1 приведен общий вид стыка сверху {применительно к стропильной ферме}, на фиг.2 показано горизонтальное сечение стыка по оси соединяемых элементов, на
фиг.3 показаны разомкнутый стык и расчетная схема стыка, на фиг.4 приведен вид фланца в разрезе 1-1 на фиг.3.
Стык состоит из соединяемых элементов 1 со скошенными концами под углом α к своей оси, фланцев 2, приваренных к скошенным концам соединяемых элементов 1,
упоров 3, приваренных к фланцам 2, стяжных болтов 4, скрепляющих фланцы 2 друг с другом. Оси стыка 5 и 6 расположены в плоскости фланцев и нормально фланцам
соответственно.
Стык растянутых элементов на косых фланцах устраивается следующим образом.
Отправочные марки конструкции {стропильной фермы} изготавливаются известными приемами, характерными для решетчатых конструкций. Фланец 2 в сборе с упором 3
изготавливается отдельно из стального листа на сварке. Из центральной части фланца вырезается участок для образования отверстия, в котором размещается упор
смежного фланца.
Вырезанный из фланца фрагмент является заготовкой для упора, на который расходуется дополнительный материал. Благодаря этому экономится до 25% стали на стык.
Контактные поверхности упора и кромки отверстия во фланце выравниваются стружкой, фрезерованием или другими способами. Фланец изготавливается с использованием
шаблонов и кондукторов. Возможно изготовление фланца способом стального литья, что более предпочтительно. Фланцы крепятся к скошенным концам соединяемых
элементов с помощью кондукторов.
Стык работает следующим образом. Усилие N, возникшее в соединяемых элементах 1 под воздействием внешних нагрузок на конструкцию, раскладывается в стыке на две
составляющих, направленных по осям 5 и 6 стыка {фиг.2}, то есть в плоскости фланцев Nb
и нормально фланцам Nh {фиг.3}, острый угол между фланцем и осью стыкуемых элементов;
Nb=Ncosα=Ncos30=0.866N
Nh=Nsinα=Nsin30=0.5N
Усилие Nb
, действующая в плоскости фланцев 2, наполовину воспринимается упором 3, а другая половина – непосредственно фланцем, которая передается на него упором смежного
фланца {фиг.4}.
Такое распределение усилия Nb
между упором и фланцем обусловлено тем, что смежные упоры не взаимодействуют друг с другом, а взаимодействуют только со смежными фланцами. Снижение усилия,
действующего на упор, вдвое обеспечивает технический и экономический эффект за счет уменьшения длины торца упора, контактирующего с кромкой отверстия во фланце,
и объема сварных швов крепления упора к фланцу. С уменьшением длины торца упора уменьшается эксцентриситет приложения усилия на упор, а равно и крутящий
момент в элементах стыка, вызванный этим эксцентриситетом. Все это способствует повышению надежности стыка.
Усилие Nh
, действующее нормально фланцам, воспринимается частью силами трения на контактных торцах упоров 3 и фланцев 2, а остальная часть – стяжными болтами 4. Расчетное
усилие, воспринимаемое болтами Nb=Nh−Nμ, где Nμ=μNc, μ
– коэффициент трения на контактных поверхностях упоров, равный для необработанных поверхностей 0.25;
Уменьшение болтовых усилий более, чем в два раза, во столько же снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет принять для них более тонкие листы, сокращая
тем самым расход конструкционного материала. Кроме того, на материалоемкость предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшения диаметров
стяжных болтов 4, снижение их количества или комбинация первого или второго.
Теоретическое исследование напряжений в зонах узловых соединений классическими методами теории упругости весьма затруднительно. Это вызвано разнообразием
конструкций узлов, особенностями внешнего нагружения, а также крайне сложным взаимодействием элементов узла. В связи с этим, расчет напряженнодеформированного состояния модели узла стыка растянутых поясов ферм на косых фланцах выполняется МКЭ. В ввиду ограничения объема публикации, о результатах МКЭ
анализа стыка будет рассказано в следующей статье.
Практическое использование для сборно-разборных мостов, предназначенное для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный
выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для установки оборудования и трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубопроводов - фланцевых фрикционноподвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям
ЦНИИП им Мельникова, ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfriction-damping-device и согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H 9/02, патент № 165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016, в местах подключения трубопроводов к оборудованию для очистки промышленного масла,
трубопроводы должны быть уложены в виде "змейки" или "зиг-зага ")
Конструктивное решение болтового соединения растянутых поясов ферм на косых фланцах впервые было апробировано в покрытии каркаса склада металлоконструкций
КМК "Корал" Производственная база в промышленной зоне района Рудный в Чкаловском районе г. Екатеринбурга. Для изготовления опытного образца покрытия были
разработаны рабочие чертежи стадии КМ и КМД. Изготовление элементов конструкции и контрольная сборка производилась в ремонтно-механических мастерских
производственной базы. Инструкция по креплению фланцев к поясу ферм предусматривала такую последовательность производства работ.
1.
2.
3.
4.
Cобрать фланцы, обеспечив плотное примыкание фланцев и упоров друг с другом. Стянуть проектными болтами;
Установить полуфермы в одной плоскости {в плане и по высоте}. Плотно прижать полуфермы к фланцам;
Приварить фланцы к полуфермам;
Выполнить именную маркировку полуферм, разъединить полуфермы
После производились окончательная установка и затяжка всех высокопрочных болтов. На рисунках приведены фотоизображения проектной модели каркаса склада с
покрытием с узлами на косых фланцах и узлов стыка после окончательной сборки, перед покраской и подготовкой к монтажу.
В данном случае, когда запроектированная конструкция применяется впервые, очевидна необходимость проведения экспериментальных исследований как конструкции в
составе покрытия в целом, так и отдельных элементов узловых сопряжений. При этом проверяется также верность методик расчета, необходимость совершенствования
которых диктуется потребностью в надежных результатах при проектировании.
В процессе работы над диссертацией, проводя обзор теоретических и экспериментальных исследований в области существующих узловых сопряжений поясов ферм,
замечено, что первый стык растянутых поясов ферм на косом фланце был изобретен в 1979 году, молодыми учеными Уральского электромеханического института
инженеров железнодорожного транспорта, Х. М. Ягофаровым и В. Я. Котовым.
Продолжая исследования в 1986 году, инж. А. Будаевым под руководством к.т.н. Х. М. Ягофарова, с целью подтверждения работоспособности стыка, а также обоснования
основных расчетных предпосылок, были изготовлены три стыка с номинальным углом наклона фланцев к осям элементов 45, 30 и 20 градусов. Каждый стык представлен
двумя одинаковыми половинами, в которых стыкуемый элемент выполнен из уголка 60х6. Испытания проводились на машине ГСМ – 50 нарастающей статической нагрузкой
до разрыва болтов и разрушения фланцев. Эксперимент подтвердил работоспособность стыка, а так же основные расчетные предпосылки. Кроме того, результаты
позволили назначить в первом приближении величины расчетных коэффициентов.
В 2010 году, в Уральском государственном университете путей сообщения были изданы методические указания для студентов «Проектирование и изготовление стыков на
косых фланцах». А так же, необходимый и достаточный запас несущей способности болтовых стыков растянутых стержневых элементов с косыми фланцами подтвержден
итогами пробной контрольной
серии исследований опытных образцов, проведенных в лаборатории Пятигорского государственного технологического университета канд. техн. наук, доц. Марутяном А.С в
2011 году. Разрывные усилия опытных образцов, превысили уровень расчетных нагрузок в 1.7…2.5 раза, а экспериментальные и расчетные деформации имели достаточно
приемлемую сходимость. Даны рекомендации о внедрении в практику строительства. Работы по исследованию стыка растянутых поясов ферм на косом фланце ведутся и
сегодня, изготовлены опытные образцы и трубы 120х5, заглушенной с одной стороны приваренной пластиной толщиной 30мм с 45мм стержнем для захвата в разрывной
машине, с другой – фланцем с упором толщиной 25мм. Материал конструкций – малоуглеродистая сталь, электроды типа Э50А. Болты М24 класса 10.9. Идет подготовка
эксперимента, целью которого являются анализ напряженно-деформированного состояния узла стыка и уточнения инженерной методики решения.
Таким образом, обобщая результаты исследования работы стыка растянутых элементов на косых фланцах, можно сказать, что предлагаемый стык растянутых элементов на
косых фланцах надежен, экономичен и прост в осуществлении.
Библиографический список
i.
ii.
iii.
iv.
v.
vi.
Х. Ягофаров, В.Я. Котов, 1979. Описание изобретения к авторскому свидетельству 887748
Х. Ягофаров, А. Будаев Стык растянутых элементов на косых фланцах. Промышленное строительство и инженерные сооружения, 1986, №2
К. Кузнецова, М. Радунцев «Проектирование и изготовление стыков на косых фланцах» Методические указания для студентов всех форм обучения специальности
«Промышленное и гражданское строительство» и слушателей Института дополнительного профессионального образования, УрГУПС, 2010
А.С. Марутян «Стыковые болтовые соединения стержневых элементов с косыми фланцами и их расчет» Пятигорский государственный технологический университет,
2011
А.З. Клячин Металлические решетчатые пространственные конструкции регулярной структуры
Н.Г. Горелов Пространственные блоки покрытия со стержнями из тонкостенных гнутых стержней
ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
(19)
RU
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
(11)
2 413 820
(13)
C1
(51) МПК

E04B 1/58 (2006.01)
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ,
ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ
Статус:не действует (последнее изменение статуса: 27.10.2014)
(21)(22) Заявка: 2009139553/03, 26.10.2009
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
26.10.2009
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 26.10.2009
(72) Автор(ы):
Марутян Александр
Суренович (RU),
Першин Иван
Митрофанович (RU),
Павленко Юрий Ильич (RU)
(45) Опубликовано: 10.03.2011 Бюл. № 7
(73) Патентообладатель(и):
(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: КУЗНЕЦОВ В.В. Металлические конструкции. В 3 т. - Стальные конструкции зданий Марутян Александр
и сооружений (Справочник проектировщика). - М.: АСВ, 1998, т.2. с.157, рис.7.6. б). SU 68853 A1, 31.07.1947. SU 1534152 A1, 07.01.1990.
Суренович (RU)
Адрес для переписки:
357212, Ставропольский край, г. Минеральные Воды, ул. Советская, 90, кв.4, Ю.И. Павленко
(54) ФЛАНЦЕВОЕ СОЕДИНЕНИЕ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗАМКНУТОГО ПРОФИЛЯ
(57) Реферат:
Изобретение относится к области строительства, в частности к фланцевому соединению растянутых элементов замкнутого профиля. Технический результат заключается в
уменьшении массы конструкционного материала. Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля включает концы стержней с фланцами, стяжные болты
и листовую прокладку между фланцами. Фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов. Листовую прокладку составляют
парные опорные столики. Столики жестко скреплены с фланцами и в собранном соединении взаимно уперты друг в друга. 7 ил., 1 табл.
Предлагаемое изобретение относится к области строительства, а именно к фланцевым соединениям растянутых элементов замкнутого профиля, и может быть использовано
в монтажных стыках поясов решетчатых конструкций.
Известно стыковое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержневых элементов с фланцами, дополнительные ребра и стяжные
болты, установленные по периметру замкнутого профиля попарно симметрично относительно ребер (Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Общая часть. (Справочник
проектировщика) / Под общ. ред. В.В.Кузнецова. - М.: Изд-во АСВ, 1998. - С.188, рис.3.10, б).
Недостаток соединения состоит в больших габаритах фланца и значительном числе соединительных деталей, что увеличивает расход материала и трудоемкость
конструкции.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является монтажное стыковое соединение нижнего (растянутого) пояса ферм из гнутосварных замкнутых профилей,
включающее концы стержневых элементов с фланцами, дополнительные ребра, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами для прикрепления стержней
решетки фермы и связей между фермами (1. Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр «Академия», 2007. - С.295, рис.9.27;
2. Металлические конструкции. В 3 т. Т.1. Элементы конструкций: Учебник для вузов / Под ред. В.В.Горева. - М.: Высшая школа, 2001. - С.462, рис.7.28, в).
Недостаток соединения, как и в предыдущем случае, состоит в материалоемкости и трудоемкости монтажного стыка на фланцах.
Основной задачей, на решение которой направлено фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, является уменьшение массы (расхода)
конструкционного материала.
Результат достигается тем, что во фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого профиля, включающем концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую
прокладку между фланцами, фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую прокладку составляют парные опорные
столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении взаимно упертые друг в друга.
Предлагаемое фланцевое соединение имеет достаточно универсальное техническое решение. Так, его можно применить в монтажных стыках решетчатых конструкций из
труб круглых, овальных, эллиптических, прямоугольных, квадратных, пятиугольных и других замкнутых сечений. В качестве еще одного примера использования
предлагаемого соединения можно привести аналогичные стыки на монтаже элементов конструкций из парных и одиночных уголков, швеллеров, двутавров, тавров, Z-, Н-,
U-, V-, Λ-, Х-, С-, П-образных и других незамкнутых профилей.
Предлагаемое изобретение поясняется графическими материалами, где на фиг.1 показано предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля,
вид сверху; на фиг.2 - то же, вид сбоку; на фиг.3 - предлагаемое соединение для случая прикрепления элемента решетки, вид сбоку; на фиг.4 - фланцевое соединение
растянутых элементов незамкнутого профиля, вид сверху; на фиг.5 - то же, вид сбоку; на фиг.6 - то же, при полном отсутствии стяжных болтов в наружных зонах
незамкнутого профиля; на фиг.7 - расчетная схема растянутого элемента замкнутого профиля с фланцем и опорным столиком.
Предлагаемое фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля 1 содержит прикрепленные с помощью сварных швов цельнолистовые фланцы 2,
установленные под углом 30° относительно продольных осей растянутых элементов. С фланцами 2 посредством сварных швов жестко скреплены опорные столики 3. В
выступающих частях 4 фланцев 2 и опорных столиков 3 размещены соосные отверстия 5, в которых после сборки соединения на монтаже установлены стяжные болты 6.
Для прикрепления стержневого элемента решетки 7 в предлагаемом фланцевом соединении опорные столики 3 продолжены за пределы выступающих частей 4 фланцев 2
таким образом, что в них можно разместить дополнительные болты 8, как это сделано в типовом монтажном стыке на фланцах.
В случае использования предлагаемого фланцевого соединения для растянутых элементов незамкнутого профиля 9, соосные отверстия 5 во фланцах 2 и опорных столиках 3,
а также стяжные болты 6 могут быть расположены не только за пределами сечения (поперечного или косого) незамкнутого (открытого) профиля, но и в его внутренних
зонах. При полном отсутствии стяжных болтов 6 в наружных (внешних) зонах открытого профиля 9 предлагаемое фланцевое соединение более компактно.
В фермах из прямоугольных и квадратных труб (гнутосварных замкнутых профилей - ГСП) углы примыкания раскосов к поясу должны быть не менее 30° для обеспечения
плотности участка сварного шва со стороны острого угла (Металлические конструкции: Учебник для вузов / Под ред. Ю.И.Кудишина. - М.: Изд. центр «Академия», 2007. С.296). Поэтому в предлагаемом фланцевом соединении растянутых элементов замкнутого профиля 1 фланцы 2 и скрепленные с ними опорные столики 3 установлены под
углом 30° относительно продольных осей. В таком случае продольная сила F, вызывающая растяжение элемента замкнутого профиля 1, раскладывается на две
составляющие: нормальную N=0,5 F, воспринимаемую стяжными болтами 6, и касательную T=0,866 F, передающуюся на опорные столики 3. Уменьшение болтовых усилий в
два раза во столько же раз снижает моменты, изгибающие фланцы, а это позволяет применять для них более тонкие листы, сокращая тем самым расход конструкционного
материала. Кроме того, на материалоемкость предлагаемого соединения позитивно влияют возможные уменьшение диаметров стяжных болтов 6, снижение их количества
или комбинация первого и второго.
Для сравнения предлагаемого (нового) технического решения с известным в качестве базового объекта принято типовое монтажное соединение на фланцах ферм покрытий
из гнутосварных замкнутых профилей системы «Молодечно» (Стальные конструкции покрытий производственных зданий пролетами 18, 24, 30 м с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно». Серия 1.460.3-14. Чертежи КМ. Лист 44). Расход материала сравниваемых вариантов приведен в
таблице, из которой видно, что в новом решении он уменьшился в 47,1/26,8=1,76 раза.
Масса, кг
Наименование Размеры, мм Кол-во, шт.
Примеч.
1 шт. всех стыка
Фланец
300×300×30
2
21,2 42,4
Ребро
140×110×8
8
0,5* 4,0
47,1
Известное решение
Сварные швы (1,5%)
0,7
Фланец
300×250×18
2
10,6 21,2
Столик
27×150×8
2
2,6
Сварные швы (1,5%)
5,2
26,8 Предлагаемое решение
0,4
*Учтена треугольная форма
Кроме того, здесь необходимо учесть расход материала на стяжные болты. В известном и предлагаемом фланцевых соединениях количество стяжных болтов одинаково и
составляет 8 шт. Если в первом из них использованы болты М24, то во втором - M18 того же класса прочности. Тогда очевидно, что в новом решении расход материала
снижен пропорционально уменьшению площади сечения болта нетто, то есть в 3,52/1,92=1,83 раза.
Формула изобретения
Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, включающее концы стержней с фланцами, стяжные болты и листовую прокладку между фланцами,
отличающееся тем, что фланцы установлены под углом 30° относительно продольных осей стержневых элементов, а листовую прокладку составляют парные опорные
столики, жестко скрепленные с фланцами и в собранном соединении взаимно упертые друг в друга.
ИЗВЕЩЕНИЯ
MM4A Досрочное прекращение действия патента из-за неуплаты в установленный срок пошлины за поддержание патента в силе
Дата прекращения действия патента: 27.10.2011 Дата публикации: 20.08.2012 Изобретение стыковое соединение растянутых элементов
Адреса американских и немецких фирм внедрили изобретения ОО Сейсмофонд осуществляя технический шпионаж с помощью консультантов и
аудиторов иностранного , олигархического Правительства СПб занимающихся откатами, распилами, уничтожением заводов , фабрик , и пособничеству в
изготовлением краденных изобретений ОО "Сейсмофонд СПб" в США, Израиле, для сейсмозащиты мостов, зданий, сооружений и магистральных
трубопроводов в США ,где активно внедряются фрикционно-подвижные соединения (ФПС) и изобретения ОО "Сейсмофонд ", проф. ПГУПС дтн
А.М.Уздина и других русских изобретателей
JCM Industries, Inc. P. O. Box 1220 Nash, TX 75569-1220 www.jcmindustries.com
For information, contact: Pacific Flow Control Ltd. P.O. Box 31039 RPO Thunderbird Langley V1M 0A9 Call Toll Free: 1-800-585-TAPS (8277) Phone: 604-888-6363 www.pacificflowcontrol.ca
INDUSTRIES S 'IMSERTS St Fabricated Tapping Sleeves Carbon Steel - Stainless Steel
21919 20th Avenue SE • Suite 100 • Bothell, WA 98021 425.951.6200 • 1.800.426.9341 • Fax: 425.951.6201 www.romac.com CORPORATE HEADQUARTERS 21919 20th Avenue SE Bothell, WA 98021
[map] Toll Free: 800.426.9341 Local: 425.951.6200
Fax: 425.951.620 Website address: www.romac.com
NON-METALLIC EXPANSION JOINT DIVISION FLUID SEALING ASSOCIATION 994 Old Eagle School Road, Suite 1019, Wayne, PA 19087 Telephone: (610) 971-4850
Fluid Sealing Association 994 Old Eagle School Road #1019
WILLBRANDT KG Schnackenburgallee 180
Wayne, PA 19087-1866 610.971.4850 (USA)
22525 Hamburg Germany Phone +49 40 540093-0 Fax +49 40 540093-47
Germany Tel +49 511 99046-0 Fax +49 511 99046-30 hannover@willbrandt.de
Subsidiary Berlin Breitenbachstra?e 7 – 9 13509 Berlin
Germany Tel +49 30 435502-25 Fax +49 30 435502-20
berlin@willbrandt.de
Gummiteknik A/S Finlandsgade 29 4690 Haslev Denmark
Fluid Sealing Association
994 Old Eagle School Road #1019
Wayne, PA 19087-1866
610.971.4850 (USA)
WILLBRANDT KG
Schnackenburgallee 180
22525 Hamburg
Germany
Phone +49 40 540093-0
Fax +49 40 540093-47
Facsimile: (610) 971-4859
www.willbrandt.dk
WILLBRANDT
www.willbrandt.se
info@willbrandt.de
Subsidiary Hanover Reinhold-Schleese-Str. 22 30179 Hannover
info@willbrandt.de
Subsidiary Hanover
Reinhold-Schleese-Str. 22
30179 Hannover
Germany
Tel +49 511 99046-0
Fax +49 511 99046-30
hannover@willbrandt.de
Subsidiary Berlin
Breitenbachstraße 7 - 9
13509 Berlin
Germany
Tel +49 30 435502-25
Fax +49 30 435502-20
berlin@willbrandt.de
WILLBRANDT
Gummiteknik A/S
Finlandsgade 29
4690 Haslev
Denmark
www.willbrandt.dk
www.willbrandt.se
Адреса американских и немецких фирм, организация занимающихся проектированием, изготовлением, кражей
технических идей и монтажом сальниковых компенсаторов для магистральных трубопроводов в Израиле, США ,
Германии, Китае и др старнах
JCM Industries, Inc. P. O. Box 1220 Nash, TX 75569-1220 www.jcmindustries.com
For information, contact: Pacific Flow Control Ltd. P.O. Box 31039 RPO Thunderbird Langley V1M 0A9 Call Toll Free: 1-800-585-TAPS (8277) Phone: 604-888-6363
www.pacificflowcontrol.ca
INDUSTRIES S 'IMSERTS St Fabricated Tapping Sleeves Carbon Steel - Stainless Steel 21919 20th Avenue SE • Suite 100 • Bothell, WA 98021 425.951.6200 • 1.800.426.9341 •
Fax: 425.951.6201 www.romac.com
CORPORATE HEADQUARTERS 21919 20th Avenue SE Bothell, WA 98021 [map]
www.romac.com
Toll Free: 800.426.9341 Local: 425.951.6200
Fax: 425.951.620 Website address:
NON-METALLIC EXPANSION JOINT DIVISION FLUID SEALING ASSOCIATION 994 Old Eagle School Road, Suite 1019, Wayne, PA 19087 Telephone: (610) 971-4850
Facsimile: (610) 971-4859
Fluid Sealing Association 994 Old Eagle School Road #1019
WILLBRANDT KG Schnackenburgallee 180
Schleese-Str. 22 30179 Hannover
Wayne, PA 19087-1866 610.971.4850 (USA)
22525 Hamburg Germany Phone +49 40 540093-0 Fax +49 40 540093-47 info@willbrandt.de
Germany Tel +49 511 99046-0 Fax +49 511 99046-30 hannover@willbrandt.de
Germany Tel +49 30 435502-25 Fax +49 30 435502-20 berlin@willbrandt.de
www.willbrandt.se
Subsidiary Hanover Reinhold-
Subsidiary Berlin Breitenbachstra?e 7 – 9 13509 Berlin
WILLBRANDT
Gummiteknik A/S Finlandsgade 29 4690 Haslev Denmark
www.willbrandt.dk
Пояснительная записка к проекту и указания по применению гасителя динамических колебаний с использованием фрикционно-подвижные болтовые
соединения с длинными овальными отверстиями на пятом обрушающимся этаже и легко сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа хрущевки (
согласно патента №154506 «Панель противовзрывная»), с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для повышения сейсмостойкости существующих
панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная реализация
расчета существующих двух пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение, взаимодействие здания с геологической средой, в среде
вычислительного комплекса SCAD Office, согласно изобретения № 2010136746 и креплению ЛСК с зависанием панелей пятого этажа хрущевки в г
Нефтегорске , Сахалин
1. Крепление металлических трехслойных легкосбрасываемых зависаемых на демпфирующем тросе сэндвич-панелей к конструкциям
здания производится в соответствии с альбомом технических решений легкосбрасываемых конструкций (ЛСК-зависаемые), лист 9: с
помощью саморезов диаметром 5,5 мм ГОСТ 7798-70 (длина самореза определяется по проекту), при этом резьба саморезов сточена с
двух сторон, (смотри комплектующие изделия КД1-5 болты М10х130 с ослабленной головкой: серия 1.432.2-24 , выпуск 1 лист 24, 25,
113 -120, крепежные изделия: серия 1.432.2-24 , выпуск 3, стр.12,13, серия 1.432.2-24, схема крепления: выпуск 0, страница 23-33
альбом технических решений (лист 21), смотри область применения легкосбрасываемых конструкций серия: 2.460-19, стр. 4, 5, 3641).
2. Размер стачивания (ослабления) резьбы самореза или размер откусывания или стачивания (паз 3-6 мм) прижимной шайбы с
резиновой или свинцовой прокладкой определяется по ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до
9 баллов» http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru испытанием на легкосбрасываемость согласно ГОСТ 1759.4-87
3. Расчетная нагрузка от массы легкосбрасываемых конструкций стен должна составлять не боле 0.7 кПа (требование п. 6.26 СП
4.13130.2009).
4. Крепление демпфирующей тросовой петли или стальной демпфирующей ленты производится по альбому «Демпфирующий
страховочный трос лист 1-12, 2011.03.00СБ».
5.Техническую информацию по испытанию на легкосбрасываемость и зависание сэндвич-панели смотри по ссылке: http://rostfrei.ru,
http://rivets.ru
6. С проектной документацией по легкосбрасываемым (ЛСК-зависаемые) и зависаемым на демпфирующей петле из троса или на
стальной ленте сэндвич-панелям можно ознакомиться по ссылке на новый ГОСТ «Шкала для определения силы землетрясения в
пределах от 6 до 9 баллов», смотри ссылку: http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru испытания на легкосбрасываемость сэндвичпанелей http://video.yandex.ru/users/peasantinformagency/?how=my ссылка, где размещен договор на ЛСК http://goliatin.front.ru
7. Узлы крепления сэндвич-панелей выполняются согласно «Пособия по проектированию каркасных промзданий для строительства в
сейсмических районах» ( к СНиП 11-7-81 пункт 5.81-, рис. 73 -77 )
Пояснение по креплению зависаемых легкосбрасываемых Применение гасителя динамических колебаний с использованием фрикционно-подвижные
болтовые соединения с длинными овальными отверстиями на пятом обрушающимся этаже и легко сбрасываемыми панелями и кровли пятого этажа
хрущевки ( согласно патента №154506 «Панель противовзрывная»), с демонтажем сварочных креплений на пятом этаже, для повышения сейсмостойкости
существующих панельных оставшихся двух пятиэтажек не разрушенных землетрясением 27 мая 1995 у памятника Ленина в г. Нефтегорске, и их программная
реализация расчета существующих двух пятиэтажек на прогрессирующее лавинообразное обрушение, взаимодействие здания с геологической средой, в среде
вычислительного комплекса SCAD Office, согласно изобретения № 2010136746:
1. Крепления легкосбрасываемых и зависаемых сэндвич-панелей организации ООО «ЗСК «Стройэлемент» разработанных для Научнопромышленного комплеска по исследованию и производству активных фармацевтических субстанций ЗАО "МБНПК" Цитомед" на
территории Особой экономической зоны в Санкт-Петербурге, площадка "Новоорловская", участок №39.
Общая площадь легкосбрасываемых и зависаемых сэндвич-панелей (ЛСК-зависаемые) равна 51,54 м2 в т. ч. фасад по оси 1 в/о БВ – 8,32 м2, в/о Д-Ж – 18,37 м2, фасад по оси Г в/о 2-5 – 24,85 м2. Изготовлены сэндвич-панели согласно ТУ 5284-002-96162931-2015
(длина - 5980 мм, 3870 мм, 3980 мм, 2530 мм, 3030 мм, 2030 мм, ширина -1190 мм, толщиной -180 мм), организацией ООО «ЗСК
«Стройэлемент».
Конструктивные решения узлов крепления легкосбрасываемых и зависаемых сэндвич-панелей для взрывоопасных и
взрывопожароопасных производств категории А, Б и Е в дополнение к серии 2.460-19 разработаны ОО «СейсмоФонд».
2. Легкосбрасываемые и зависаемые на тросовой или стальной ленточной демпфирующей петле сэндвич-панели слетают во время
взрыва при расчетной нагрузке от массы легкосбрасываемых сэндвич-панелей не более 0,7 кПа (требование п.6.2.6.СП4.13130.2009).
3. Фрагменты и детали узлов крепления легкосбрасываемых и зависаемых сэндвич-панелей испытаны ОО «СейсмоФонд»
197371, С-Пб, пр. Королева 30, корп.1, пом. 135, аттестат испытательной лаборатории ОО «СейсмоФонд» № 281-2010-2014000780-П-29
от 22.04 и № 2010060-2010-2014000780-И-12 от 28.04.2010 «Национального объединения научно-исследовательских и проектноизыскательских организаций» (НП «СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 0179.03-2010-2014000780-И-012) Факс: +7(812) 694-78-10
3а. ЛСК сэндвич-панели зависаемые крепятся на ослабленном саморезе диаметром 5,5мм х L c ЭПДМ–прокладкой, шаг 400 мм, с
расчетным ослаблением по альбому «Типовые строительные конструкции, изделия и узлы», серии 1.432.2-24, выпуск 1, 3 (лист 113-120
и лист 12 (смотри выпуск 3)) дополнение к альбому ОО «Сейсмофонд».
4. Вариант 1 . Для слетания сэндвич-панелей во время аварийного взрыва расчетная нагрузка от массы легкосбрасываемых
конструкций покрытия берется не более 0,7 кПа, согласно требованиям п. 6.2.6 СП 4.13130.2009. Для легкосбрасываемости сэндвичпанелей применяется метод ослабления резьбы самореза, завинчивающегося в металлическую конструкцию. За счет стачивания
резьбы самореза с двух сторон при аварийном взрыве происходит смятие оставшихся витков самореза, что приводит к слетанию
сэндвич-панелей (см. альбом «Узлы легкосбрасываемых конструкций для взрывозащиты промышленных зданий, объектов категории А
и Б для сейсмоопасных районов с сейсмичностью 7-9 баллов», ОО «СейсмоФонд», 2011 г., лист 15).
5. Вариант 2.У прижимной фасадной шайбы с резиновой прокладкой ЭПДМ или свинцовой прокладкой откусывается или отпиливается
четверть шайбы, после чего шайбу наклоняют откусанной стороной вниз, исключив этим попадание влаги в откусанную или
подпиленную часть шайбы. При этом у самореза в креплении сэндвич–панели стачивается 50 % «шляпки», что обеспечивает хорошую
слетаемость сэндвич –панели при 0,7 кПа (см. альбом «Узлы легкосбрасываемых конструкций для взрывозащиты промышленных
зданий, объектов категории А и Б для сейсмоопасных районов с сейсмичностью 7-9 баллов», ОО «СейсмоФонд», 2011 г., лист 21).
6. Вариант 3. Завинченная на саморез латунная гайка ослабляется путем выпиливания в ней паза 3-5 мм для легкосбрасываемости
сэндвич –панели при аварийном взрыве или землетрясении (см. альбом «Узлы легкосбрасываемых конструкций для взрывозащиты
промышленных зданий, объектов категории А и Б для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
7-9 баллов», ОО «СейсмоФонд», 2011
1.3
г., лист 17).
7. Длина демпфирующего каната для зависания сэндвич-панелей во время аварийного взрыва или землетрясения определяется, как
сумма длин: длины по проекту и длины петли. Длина петли при R= 70 мм составляет приблизительно 400 мм (см. альбом «Узлы
легкосбрасываемых конструкций для взрывозащиты промышленных зданий, объектов категории А и Б для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью 7-9 баллов», ОО «СейсмоФонд», 2011 г., лист 8).
8. Затяжка гаек производится тензометрическим ключом для зажима болтового соединения по заданной нагрузке, используя
коэффициент согласно ГОСТ 1759-4-87. После испытания на строительной площадке крепления сэндвич-панели необходимо проверить
натяжение в саморезах (в болтовых соединениях) сэндвич-панели, которое должно быть постоянно.
9. К одной сэндвич – панели необходимо прикрепить 2 демпирующие тросовые петли или 4 стальные демпфирующие ленты.
10. Затяжка гаек на всех демпфирующих тросовых или стальных ленточных петлях должна быть постоянна, чтобы обеспечить
равномерное и достаточно сухое трение без концентрации напряжений в узле с демпфирующим эффектом возникающим при
промышленном взрыве или землетрясении. Крепление осуществляется согласно ГОСТ 21741-81 «Узел крепления крановых рельсов к
стальным подкрановым балкам»
11. При неравномерной затяжке двух гаек М 5 х 0,8-6Н ( лист 2011.02.00 СБ ) демпфирующий тросовой канат или стальная
демпфирующая лента может порваться во время аварийного взрыва и сэндвич-панель не сможет зависнуть на тросовой
демпфирующей петле.
12. Легкосбрасываемость и слетание зависаемой сэндвич-панели должно происходить при расчетной нагрузке от массы
легкосбрасываемой конструкции покрытия не более 0,7 кПа (в соответствии с требованием п. 6.2.6 СП 4.1330.2009)
13. Ссылки соответствия ГОСТов и Динам http://www.tdm-neva.ru/information/gost-din.htm
1.4
14. Альбом разработан и рекомендован для крепления стеновых трехслойных сэндвич-панелей с замком, включающий систему
демпфирования, фрикционности с поглощением взрывной или сейсмической энергии - СДиПСЭ* для районов с сейсмичностью 7...9
баллов с учетом серии 2.460-19, 1.432.2-30.93, 1.432.2-24
15. Пояснительная записка ( ППР ) разрабатывается в каждом случае индивидуально лицензированной проектной организацией и
поэтому рассматриваемые узлы могут быть откорректированы после испытания на разрыв тросовой демпфирующей петли или
стальной демпфирующей ленты на строительной площадке путем сбрасывания сэндвич-панели или аналогичного груза весом более
100 кг или в строительной лаборатории с помощью монтажной лебедки (с усилием до 3 тонн) и манометра.
16. Альбом легкосбрасываемых конструкций дополнен к серии 1.432.2-44 выпуск 0, 2, 3. «Стены из металлических трёхслойных панелей
с теплоизоляцией из пенополиуретана» для одноэтажных промышленных зданий, разработаны ЦНИИпромзданий. Серия 2.440-2,
выпуск 1, чертежи КМ. «Шарнирные узлы балочных клеток и рамные узлы примыкания ригелей к колоннам», разработаны
ЦНИИпромзданий.
17. Конструктивные решения разработаны для сейсмоопасных и взрывоопасных объектов категории А и Б, со сдвигоустойчивыми
соединениями, с использованием системы включающей демпфирование, фрикционность с поглощением взрывной или сейсмической
энергии для районов с сейсмичностью 7..9 баллов и более 9 баллов согласно серии 2.460-19 «Узлы легкосбрасываемых покрытий
одноэтажных зданий промышленных предприятий со взрывоопасными производствами» ГОСХИМПРОЕКТ г Москва ( разработчики:
С.Н.Никитин, А.Ф.Володин)
18. Адрес испытательной лаборатории и телефон испытательного Центра ОО «СейсмоФонд»
19. Испытательный центр ОО «СейсмоФонд» имеет аттестат испытательной лаборатории № SP01.01.086.111 от 18.07.2008 (ФГУ «ТЕСТС.-ПЕТЕРБУРГ), свидетельство о допуске ОО «СейсмоФонд» № 281-2010-2014000780-П-29 от 22.04 и № 2010060-2010-2014000780-И-12
от 28.04.2010 Национального объединения научно-исследовательских и проектно-изыскательских организаций» (НП «СРО
«ИНЖГЕОТЕХ» № 0179.03-2010-2014000780-И-012).
1.
5
20. Узлы крепления легкосбрасваемых зависаемых сэндвич-панелей с демпфирующей тросовой или ленточной петлей согласованы
письмом Госстроя СССР от 10.12.90 № 5/6 -93 и письмом Минстроя России от 30.12. 92 № 9-1-419 в разделе серии 1.432.2-24 , выпуск
1, 3. , серии 2.460-19. Разработчик типовой сери 1.432.2-24, выпуск 0,1,2,3 и серии 1.432.2-30.93, выпуск 2 АП «ЦНИПИпромзданий»
(авторы альбома: С.М.Гликин, Г.М.Смилянский, И.Г Гузеева, А.П.Драчук)
21. Разработчик проекта ЛСК сэндвич-панели с зависанием на демпфирующей ленте из стального троса или на стальной ленте: ОО
«СейсмоФонд», ОАО СПбЗНИиПИ, СПб ГАСУ, ЗАО «СОКЗ», сотрудник СПб ГАСУ, руководитель органа по сертификации продукции ОО
«СейсмоФонд» Мажиев Х Н факс + 7 (812) 694-78-10 seismofond@mail.ru
Пояснительная записка к проекту и указания
по креплению ЛСК с зависанием
1. Крепление металлических трехслойных легкосбрасываемых зависаемых на демпфирующем тросе сэндвич-панелей к конструкциям
здания производится в соответствии с альбомом технических решений легкосбрасываемых конструкций (ЛСК-зависаемые), лист 9: с
помощью саморезов диаметром 5,5 мм ГОСТ 7798-70 (длина самореза определяется по проекту), при этом резьба саморезов сточена с
двух сторон, (смотри комплектующие изделия КД1-5 болты М10х130 с ослабленной головкой: серия 1.432.2-24 , выпуск 1 лист 24, 25,
113 -120, крепежные изделия: серия 1.432.2-24 , выпуск 3, стр.12,13, серия 1.432.2-24, схема крепления: выпуск 0, страница 23-33
альбом технических решений (лист 21), смотри область применения легкосбрасываемых конструкций серия: 2.460-19, стр. 4, 5, 3641).
2. Размер стачивания (ослабления) резьбы самореза или размер откусывания или стачивания (паз 3-6 мм) прижимной шайбы с
резиновой или свинцовой прокладкой определяется по ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до
9 баллов» http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru испытанием на легкосбрасываемость согласно ГОСТ 1759.4-87
3. Расчетная нагрузка от массы легкосбрасываемых конструкций стен должна составлять не боле 0.7 кПа (требование п. 6.26 СП
4.13130.2009).
4. Крепление демпфирующей тросовой петли или стальной демпфирующей ленты производится по альбому «Демпфирующий
страховочный трос лист 1-12, 2011.03.00СБ».
5.Техническую информацию по испытанию на легкосбрасываемость и зависание сэндвич-панели смотри по ссылке: http://rostfrei.ru,
http://rivets.ru
6. С проектной документацией по легкосбрасываемым (ЛСК-зависаемые) и зависаемым на демпфирующей петле из троса или на
стальной ленте сэндвич-панелям можно ознакомиться по ссылке на новый ГОСТ «Шкала для определения силы землетрясения в
пределах от 6 до 9 баллов», смотри ссылку: http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru испытания на легкосбрасываемость сэндвичпанелей http://video.yandex.ru/users/peasantinformagency/?how=my ссылка, где размещен договор на ЛСК http://goliatin.front.ru
7. Узлы крепления сэндвич-панелей выполняются согласно «Пособия по проектированию каркасных промзданий для строительства в
сейсмических районах» ( к СНиП 11-7-81 пункт 5.81-, рис. 73 -77 )
Пояснение по креплению зависаемых легкосбрасываемых сэндвич-панелей организации ООО «ЗСК «Стройэлемент» при
аварийном взрыве:
1. Крепления легкосбрасываемых и зависаемых сэндвич-панелей организации ООО «ЗСК «Стройэлемент» разработанных для Научнопромышленного комплеска по исследованию и производству активных фармацевтических субстанций ЗАО "МБНПК" Цитомед" на
территории Особой экономической зоны в Санкт-Петербурге, площадка "Новоорловская", участок №39.
Общая площадь легкосбрасываемых и зависаемых сэндвич-панелей (ЛСК-зависаемые) равна 51,54 м2 в т. ч. фасад по оси 1 в/о БВ – 8,32 м2, в/о Д-Ж – 18,37 м2, фасад по оси Г в/о 2-5 – 24,85 м2. Изготовлены сэндвич-панели согласно ТУ 5284-002-96162931-2015
(длина - 5980 мм, 3870 мм, 3980 мм, 2530 мм, 3030 мм, 2030 мм, ширина -1190 мм, толщиной -180 мм), организацией ООО «ЗСК
«Стройэлемент».
Конструктивные решения узлов крепления легкосбрасываемых и зависаемых сэндвич-панелей для взрывоопасных и
взрывопожароопасных производств категории А, Б и Е в дополнение к серии 2.460-19 разработаны ОО «СейсмоФонд».
2. Легкосбрасываемые и зависаемые на тросовой или стальной ленточной демпфирующей петле сэндвич-панели слетают во время
взрыва при расчетной нагрузке от массы легкосбрасываемых сэндвич-панелей не более 0,7 кПа (требование п.6.2.6.СП4.13130.2009).
3. Фрагменты и детали узлов крепления легкосбрасываемых и зависаемых сэндвич-панелей испытаны ОО «СейсмоФонд» 197371, СПб, пр. Королева 30, корп.1, пом. 135, аттестат испытательной лаборатории ОО «СейсмоФонд» № 281-2010-2014000780-П-29 от 22.04 и
№ 2010060-2010-2014000780-И-12 от 28.04.2010 «Национального объединения научно-исследовательских и проектно-изыскательских
организаций» (НП «СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 0179.03-2010-2014000780-И-012) Факс: +7(812) 694-78-10, тел.: +7(965) 086-15-60, тел: +7(965)
1.
770-93-33, тел.: +7(965) 095-43-74, E-mail: lenzniiepspbru@rambler.ru, Интернет: http://seismofond.hut.ru.
2
3а. ЛСК сэндвич-панели зависаемые крепятся на ослабленном саморезе диаметром 5,5мм х L c ЭПДМ–прокладкой, шаг 400 мм, с
расчетным ослаблением по альбому «Типовые строительные конструкции, изделия и узлы», серии 1.432.2-24, выпуск 1, 3 (лист 113-120
и лист 12 (смотри выпуск 3)) дополнение к альбому ОО «Сейсмофонд».
4. Вариант 1 . Для слетания сэндвич-панелей во время аварийного взрыва расчетная нагрузка от массы легкосбрасываемых
конструкций покрытия берется не более 0,7 кПа, согласно требованиям п. 6.2.6 СП 4.13130.2009. Для легкосбрасываемости сэндвичпанелей применяется метод ослабления резьбы самореза, завинчивающегося в металлическую конструкцию. За счет стачивания
резьбы самореза с двух сторон при аварийном взрыве происходит смятие оставшихся витков самореза, что приводит к слетанию
сэндвич-панелей (см. альбом «Узлы легкосбрасываемых конструкций для взрывозащиты промышленных зданий, объектов категории А
и Б для сейсмоопасных районов с сейсмичностью 7-9 баллов», ОО «СейсмоФонд», 2011 г., лист 15).
5. Вариант 2.У прижимной фасадной шайбы с резиновой прокладкой ЭПДМ или свинцовой прокладкой откусывается или отпиливается
четверть шайбы, после чего шайбу наклоняют откусанной стороной вниз, исключив этим попадание влаги в откусанную или
подпиленную часть шайбы. При этом у самореза в креплении сэндвич–панели стачивается 50 % «шляпки», что обеспечивает хорошую
слетаемость сэндвич –панели при 0,7 кПа (см. альбом «Узлы легкосбрасываемых конструкций для взрывозащиты промышленных
зданий, объектов категории А и Б для сейсмоопасных районов с сейсмичностью 7-9 баллов», ОО «СейсмоФонд», 2011 г., лист 21).
6. Вариант 3. Завинченная на саморез латунная гайка ослабляется путем выпиливания в ней паза 3-5 мм для легкосбрасываемости
сэндвич –панели при аварийном взрыве или землетрясении (см. альбом «Узлы легкосбрасываемых конструкций для взрывозащиты
промышленных зданий, объектов категории А и Б для сейсмоопасных районов с сейсмичностью
7-9 баллов», ОО «СейсмоФонд», 2011
1.3
г., лист 17).
7. Длина демпфирующего каната для зависания сэндвич-панелей во время аварийного взрыва или землетрясения определяется, как
сумма длин: длины по проекту и длины петли. Длина петли при R= 70 мм составляет приблизительно 400 мм (см. альбом «Узлы
легкосбрасываемых конструкций для взрывозащиты промышленных зданий, объектов категории А и Б для сейсмоопасных районов с
сейсмичностью 7-9 баллов», ОО «СейсмоФонд», 2011 г., лист 8).
8. Затяжка гаек производится тензометрическим ключом для зажима болтового соединения по заданной нагрузке, используя
коэффициент согласно ГОСТ 1759-4-87. После испытания на строительной площадке крепления сэндвич-панели необходимо проверить
натяжение в саморезах (в болтовых соединениях) сэндвич-панели, которое должно быть постоянно.
9. К одной сэндвич – панели необходимо прикрепить 2 демпирующие тросовые петли или 4 стальные демпфирующие ленты.
10. Затяжка гаек на всех демпфирующих тросовых или стальных ленточных петлях должна быть постоянна, чтобы обеспечить
равномерное и достаточно сухое трение без концентрации напряжений в узле с демпфирующим эффектом возникающим при
промышленном взрыве или землетрясении. Крепление осуществляется согласно ГОСТ 21741-81 «Узел крепления крановых рельсов к
стальным подкрановым балкам»
11. При неравномерной затяжке двух гаек М 5 х 0,8-6Н ( лист 2011.02.00 СБ ) демпфирующий тросовой канат или стальная
демпфирующая лента может порваться во время аварийного взрыва и сэндвич-панель не сможет зависнуть на тросовой
демпфирующей петле.
12. Легкосбрасываемость и слетание зависаемой сэндвич-панели должно происходить при расчетной нагрузке от массы
легкосбрасываемой конструкции покрытия не более 0,7 кПа (в соответствии с требованием п. 6.2.6 СП 4.1330.2009)
13. Ссылки соответствия ГОСТов и Динам http://www.tdm-neva.ru/information/gost-din.htm
1.4
14. Альбом разработан и рекомендован для крепления стеновых трехслойных сэндвич-панелей с замком, включающий систему
демпфирования, фрикционности с поглощением взрывной или сейсмической энергии - СДиПСЭ* для районов с сейсмичностью 7...9
баллов с учетом серии 2.460-19, 1.432.2-30.93, 1.432.2-24
15. Пояснительная записка ( ППР ) разрабатывается в каждом случае индивидуально лицензированной проектной организацией и
поэтому рассматриваемые узлы могут быть откорректированы после испытания на разрыв тросовой демпфирующей петли или
стальной демпфирующей ленты на строительной площадке путем сбрасывания сэндвич-панели или аналогичного груза весом более
100 кг или в строительной лаборатории с помощью монтажной лебедки (с усилием до 3 тонн) и манометра.
16. Альбом легкосбрасываемых конструкций дополнен к серии 1.432.2-44 выпуск 0, 2, 3. «Стены из металлических трёхслойных панелей
с теплоизоляцией из пенополиуретана» для одноэтажных промышленных зданий, разработаны ЦНИИпромзданий. Серия 2.440-2,
выпуск 1, чертежи КМ. «Шарнирные узлы балочных клеток и рамные узлы примыкания ригелей к колоннам», разработаны
ЦНИИпромзданий.
17. Конструктивные решения разработаны для сейсмоопасных и взрывоопасных объектов категории А и Б, со сдвигоустойчивыми
соединениями, с использованием системы включающей демпфирование, фрикционность с поглощением взрывной или сейсмической
энергии для районов с сейсмичностью 7..9 баллов и более 9 баллов согласно серии 2.460-19 «Узлы легкосбрасываемых покрытий
одноэтажных зданий промышленных предприятий со взрывоопасными производствами» ГОСХИМПРОЕКТ г Москва ( разработчики:
С.Н.Никитин, А.Ф.Володин)
18. Адрес испытательной лаборатории и телефон испытательного Центра ОО «СейсмоФонд» при СПб ГАСУ
19. Испытательный центр ОО «СейсмоФонд» имеет аттестат испытательной лаборатории № SP01.01.086.111 от 18.07.2008 (ФГУ «ТЕСТС.-ПЕТЕРБУРГ), свидетельство о допуске ОО «СейсмоФонд» № 281-2010-2014000780-П-29 от 22.04 и № 2010060-2010-2014000780-И-12
от 28.04.2010 Национального объединения научно-исследовательских и проектно-изыскательских организаций» (НП «СРО
«ИНЖГЕОТЕХ» № 0179.03-2010-2014000780-И-012).
1.
5
20. Узлы крепления легкосбрасваемых зависаемых сэндвич-панелей с демпфирующей тросовой или ленточной петлей согласованы
письмом Госстроя СССР от 10.12.90 № 5/6 -93 и письмом Минстроя России от 30.12. 92 № 9-1-419 в разделе серии 1.432.2-24 , выпуск
1, 3. , серии 2.460-19. Разработчик типовой сери 1.432.2-24, выпуск 0,1,2,3 и серии 1.432.2-30.93, выпуск 2 АП «ЦНИПИпромзданий»
(авторы альбома: С.М.Гликин, Г.М.Смилянский, И.Г Гузеева, А.П.Драчук)
21. Разработчик проекта ЛСК сэндвич-панели с зависанием на демпфирующей ленте из стального троса или на стальной ленте: ОО
«СейсмоФонд», ОАО СПбЗНИиПИ, СПб ГАСУ, ЗАО «СОКЗ», сотрудник СПб ГАСУ, руководитель органа по сертификации продукции ОО
«СейсмоФонд» Мажиев Х Н факс + 7 (812) 694-78-10 seismofond@mail.ru
Тираж газеты : 1 экз. Под в печать 11.06.2021 тел. ред. (921) 962-67-78
Зам редактора газеты «Земля РОССИИ" Кадашов Петр Павлович
Адрес редакции
197371, СПб, а/я газета "Земля РОССИИ"
seismofond@list.ru 9967982654@mail.ru 89219626778@mail.ru
gazetazemlya1@gmail.com produktsiisertifikatsiya@yahoo.com
Отпечатано в типографии ИА "КрестьянИнформАгентство" по адресу : СПб ГАСУ
№ 89 от 11 июля 2021
стр 291
Подписано в печать 11.06.2021
- 1 экз. Заказ
Распространяется
бесплатно . Редакция не всегда разделяет мнение авторов и не несет ответственность за
авторский материал. Редакция, ни к чему не призывает !
В переписку редакция не вступает, рукописи не возвращает.
https://pamyat-naroda.su/awards/anniversaries/1522841656
https://ppt-online.org/899549
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4,
«Сейсмофонд» ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (996) 798-26-54, (911) 175-84-65 ,
produktsiisertifikatsiya@yahoo.com
Эксперты, СПб ГАСУ, аттестат аккредитации СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-20102010000211-П-29 от 27.03.2012 http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-20102014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г. t89219626778@yandex.ru эксперт, к.т.н. СПб ГАСУ
аттестат аккредитации СРО «НИПИseismofond@list.ruтел (921) 962-67-78 ктн Аубакирова И У,
проф дтн Ю.М.Тихонов
ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012
http://www.npnardo.ru/news_36.htm и СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано
28.04.2010 г. http://nasgage.ru/produktsiisertifikatsiya@yandex.ru проф. д.т.н. СПб ГАСУ(996) 798-26-54,
(999) 535-47-29 Тихонов Ю.М.
Научные консультанты :
ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21 СТ39 от 27.05.2015,
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4,
«Сейсмофонд» ОГРН: 1022000000824, т/ф: (812) 694-78-10 , (921) 962-67-78
t9111758465@uotlook.com Копия аттестата испытательной лаборатории ПГУПС №
SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ 27.05.2019
прилагается к протоколу испытаний
организацией СПб ГАСУ и организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ ИНН 2014000780
Научный консультант д.т.н. проф ПГУПС produktsiisertifikatsiya@yahoo.com
Уздин А.М.
Научный консультант д.т.н. проф.ПГУПС9967982654@mail.ru (996) 798-26-54, (921) 962-67-78 Темнов
В.Г.
Президент органа по сертификации продукции Испытательного Центра организации
«СейсмоФОНД» при СПб ГАСУ ОГРН 1022000000824 Хасан Нажоевич Мажиев mo9995354729@yandex.ru
Почтовый адрес испытательной лаборатории организации «Сейсмофнд» при СПб ГАСУ: 190005, СПб,
2-я Красноармейская ул. д 4 krestianinformburo8.narod.ru t9111758465@yandex.ru
Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры
подтверждения компетентности8590-гу (А-5824) т/ф (812) 694-78-10 (999) 535-47-29
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/applicant
https://disk.yandex.ru/d/YP4toCOL97NPJg
https://ppt-online.org/1002236 https://ppt-online.org/1001983
https://disk.yandex.ru/d/fwW1DQSXVrtXuA
seismofond@list.ru produktsiisertifikatsiya@yahoo.com produktsiisertifikatsiya@yandex.ru
gazetazemlya1@gmail.comтел (921) 962- 67-78, ( 996) 798 -26-54, (911) 175 -84-65
Фиг 11
ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ БЫСТРОВОЗВОДИМЫХ МОСТОВ И ПЕРЕПРАВ из
стальных конструкций покрытий производственных здании пролетами 18, 24 и 30 м с
применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно»
(серия 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроект-стальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного надвижного строения
железнодорожного моста, с быстросъемными упругопластичными компенсаторами, со
сдвиговой фрикционно-демпфирующей жесткостью.
https://disk.yandex.ru/i/AIeoN4e0cKUZrQ
dempfiruyshi kompensator sdvigovopy procnosti SBER 2202 2006 4085 5233 perspektivi
primeneniya 2 str https://ppt-online.org/1222138
Спец военный Вестник газеты "Земля России" №38 https://ppt-online.org/1163473
Статья 281 УК РФ. Диверсия https://ppt-online.org/1162626
Спец военный Вестник газеты "Земля России" №39 https://ppt-online.org/1163087
dempfiruyshi kompensator sdvigovopy procnosti SBER 2202 2006 4085 5233 perspektivi
primeneniya 2 str https://studylib.ru/doc/6356888/dempfiruyshi-kompensator-sdvigovopyprocnosti-sber-2202-2...
SMI Ispolzovanie Molodechno armeiskogo sborno-razbornogo mosta 360 https://pptonline.org/1220966
PGUPS izobretenie Armeyskiy sborno-razborniy bistrosobiraemiy universalniy most TAYPAN+FPS
196 str
https://studylib.ru/doc/6353478/pgups-izobretenie-armeyskiy-sborno-razborniy-bistrosobira...
https://diary.ru/~krestyaninformspbyandexru/p221261031_perspektivy-primeneniyabystrovozvodimyh-mostov-i-pereprav-iz-stalnyh-konstrukcij-po.htm
MINSK Gomel MOSTI Perspektivi primemeiniya bistrovosvodimix mostov 48 str
https://ppt-online.org/1221530
https://mega.nz/file/KTQTRaST#1ySTA6am8FZUMOP40J_AgDSZ1PzyLhoBRuOF-JGMF7I
https://mega.nz/file/XP4QxCDC#ao15F6m5MjJNr91nN0Gf_LRmjM-W7FI6XQ1olXp1be4
С рабочим альбомом ШИФР 1010-2с. 94 "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах
сейсмичностью 7,8 и 9 баллов" выпуск 0-1 (фундаменты для существующих зданий) . материалы для
проектирования и альбомом ШИФР 1010-2 с .2019 "Фундаменты сейсмостойкие с использованием
сейсмостойкой фрикционно -демпфирующей системой www.damptech.com, с трубчатой опорой на
фрикционно-подвижных соединениях или с трубчатой опорой с платичесим шарниром для мостов и
строительных объектов" выпуск 0-3, можно ознакомится на сайте: https://www.damptech.com/videogallery и в прилагаемых изобретениях СССР: 89219626778@mail.ru 9967982654@mail.ru
1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ
ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ
И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013
2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28
3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28
4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992
5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982
6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982
7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых
заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983
9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011
10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989
11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая
«гармошка». Используется Японии.
12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое
фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 ,
13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая
маятниковая» E04 H 9/02.
14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность»
15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса
для существующих зданий»
16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция
малоэтажных зданий»,
18. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости».
19. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра»,
20. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды»,
21. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» .
21. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года».
21. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов
без заглубления –
дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
22. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации
инженеров «Сейсмофонд» –
Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
23. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через
четыре года планету
«Земля глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» .
24. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации
электромагнитных
волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»
и другие зарубежные научные издания и
журналах за 1994- 2004 гг. изданиях С брошюрой «Как
построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами
Северного
Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ
СПб пл. Островского, д.3
Свидетельство регистрации Северо –Западном региональном управлении государственного Комитет РФ по печати
(г.СПб) номер П 0931 от 16.05.94. Газета перерегистрирована 19.06.1998, в связи со сменой учредителей , добавлен.
иностран языков. ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780, ОГРН : 1022000000824 19 июля 2022
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987 89219626778@mail.ru
(994)
43444-70, (951) 644-16-48
19.07. 2022
190005, СПб, 2-я Красноармейская д. 4 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10 Дата выпуска
Антисейсмический сдвиговой фрикционно- демпфирующий компенстаор, фрикци-болт с гильзой, для соединений секций
сбороно разборного быстрособираемого армейского моста "ТАЙПАН-Уздин"
89219626778@mail.ru
Использование стальных конструкций покрытий производственных
здании пролетами 18, 24 и 30 м с применением замкнутых гнутосварных
профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» (серия 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» ) для системы несущих элементов и
элементов проезжей части армейского сборно-разборного пролетного
надвижного строения железнодорожного моста, с быстросъемными
упругопластичными компенсаторами, со сдвиговой фрикционнодемпфирующей жесткостью. Доклад Мажиева Х Н
Специальные технические условия надвижки пролетного строения из стержневых пространственных структур с
использованием рамных сбороно-разборных конструкций с использованием замкнутых гнутосварных профилей прямоуголного
сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ "Ленпроектстальконструция"), МАРХИ ПСПК", "Кисловодск" ( RU 80471
"Комбинированная пространсвенная структура" ) на фрикционно -подвижных соедеиний для обеспечения сейсмостойкого
строительства железнодорожных мостов в Киевской Руси https://ppt-online.org/1148335 https://disk.yandex.ru/i/z59-uU2jA_VCxA
Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987 89219626778@mail.ru
seismofond@list.ru (996) 798-26-54 ,( 951) 644-16-48, (994) 434-44-70 190005, СПб, 2-я Красноармейская
номер П 0931 от 16.05.94. Газета перерегистрирована 19.06.1998, в связи со сменой учредителей , добавлен. иностран языков. ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780, ОГРН : 1022000000824
ул дом 4 СПб ГАСУ
стр 64 экз Свидетельство регистрации Северо –Западном региональном управлении государственного Комитет РФ по печати (г.СПб)
103265, Москва, улица Охотный ряд, дом 1 деп ГД РФ КПРФ
Соболеву В.И
Свидетельство регистрации Северо –Западном региональном управлении государственного Комитет РФ по печати (г.СПб) номер П 0931 от 16.05.94. Газета перерегистрирована 19.06.1998, в связи со сменой учредителей , добавлен. иностран языков. ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780, ОГРН :
1022000000824 09 марта 2022 Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987 89219626778@mail.ru seismofond@list.ru (994) 43444-70, (951) 644-16-48 190005, СПб, 2-я Красноармейская д. 4 СПб ГАСУ т/ф (812) 694-78-10 Дата выпуска 26.05. 2022
Антисейсмический сдвиговой фрикционно- демпфирующий компенсатор,
фрикци-болт с гильзой, для соединений секций сборно-разборного
быстрособираемого армейского моста "Уздин"
Приложение видеоролики проведенных лабораторных испытаний в СПб ГАСУ организацией
"Сейсмофонд" при СПб ГАСУ и разработкой специальных технических условий по способ
продольной надвижки пролетного строения с применением катковых - перекаточных и плавучих
опор при восстановлении разрушенных мостов в Киевской Руси с использованием опыта Ливана,
Вьетнама, Югославии, Афганистана, Чеченской Республики, Армении по востановлению
разрушенных железнадорожных мостов во время боевых действий и их восстановленние, согласно
изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина №№1143895, 1168755, 1174616, 165076, 154506,
2010136746
https://ok.ru/video/3306247162582 https://www.youtube.com/watch?v=U4aUmrOeVbc https://disk.yandex.ru/i/6fYbE0M9Z1_F8Q
https://ok.ru/video/3306263022294 https://ok.ru/video/3306312764118 https://disk.yandex.ru/i/PcwhOMxy4yD6cQ https://ok.ru/video/editor/3306401696470
https://ok.ru/video/3306431122134 https://ok.ru/video/3306475031254 https://ok.ru/video/3306504981206 https://ok.ru/video/3306548628182
https://www.youtube.com/watch?v=ygg1X5qI-0w https://ok.ru/video/editor/3306596797142 https://ok.ru/video/3306645424854
Редактор газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич, позывной «ВДВ», спецподразделение «ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР,
Донецкая область. 1992 г.р, участвовал в обороне города Иловайск http://www.gazetazemlyarossii6.narod.ru
Все для Фронта Все для Победы Антисеймическое фланцевое фрикционное соединение для сборно-разборного
быстрособираемого армейского надвижного железнодорожного моста Уздина через реку Днепр в Киевской
Руси Аналог моста Бейли Блока НАТО США, Великобритании ( Bailey bridge)
Standard Plan for Bailey Bridge
https://ppt-online.org/1219714
FM 5-277 Headquarters department of the army
https://ppt-online.org/1155559
Emergency Bridging Strategy
https://ppt-online.org/1159981
BoQ-for-Construction-of-Yudhiri-Bailey-Bridge
https://ppt-online.org/1219716
c-3-3
https://ppt-online.org/1219717
05-bokarev
https://ppt-online.org/1219719
Антисейсмические устройства в мостостроении
https://ppt-online.org/1159783
478502017-05_TuyakES_JoseLuisGonzales-Sprinkler-Sistemlerinde-FM-standartlarina-gore-Sismik
https://ppt-online.org/1219724
Abstracts_MCM2015
https://ppt-online.org/1219725
Bailey Bridge
https://ppt-online.org/1159973
Load-Carrying_Capacity_of_Bailey_Bridge_in_Civil_A
https://ppt-online.org/1219727
Prefabricated Steel Bridge Systems Final Report
https://vk.com/wall441435402_2364
Verifiche a fatica di ponti Bailey
https://ppt-online.org/1160010
Dimensionamento de uma ponte provisória metálica para um vão de 80 metros
https://ppt-online.org/1160012
Новые технологии модульные мосты super bailey, производство Китай
https://ppt-online.org/1160012
Военный Вестник "КрестьянИнформАгентство" № 41
https://ppt-online.org/1165312
Военный Вестник "КрестьянИнформАгентство" № 43
https://ppt-online.org/1169931
Общие сведения о разборных мостах иностранных армий Несущая
способность моста Бейли в гражданском применении
https://ppt-online.org/1155573
https://diary.ru/~krestyaninformspbyandexru/p221259345_vse-dlyafronta-vse-dlya-pobedy-antisejmicheskoe-flancevoe-frikcionnoesoedinenie.htm
https://diary.ru/~krestyaninformspbyandexru/p221257326_na-svyaziterek-veteran-boevyh-dejstvij-uchastnik-boya-pod-bamutom-na-severnomkavkaze.htm
http://weapons-world.ru/books/item/f00/s00/z0000012/st246.shtml
https://studik.net/obshhie-svedeniya-o-razbornyx-mostax-inostrannyxarmij/
Общие сведения о разборных мостах иностранных армий
В армиях капиталистических стран быстросборных эстакад типа МАРМ практически нет. В армии США мосты малых пролетов под
нагрузку до 45 тс собирают с прогонами из широкополочных двутавров с деревянной проезжей частью из местного пиломатериала. При
пролетах до 18,29 м ширина автопроезда составляет всего 3,81 м. В ФРГ предполагается использовать сборные эстакады, применяемые
при строительстве постоянных мостов.
В НАТО основным для средних пролетов остается разборный мост Бейли, разработанный еще до второй мировой войны и
модернизированный (рис. 79). Имущество предусматривает ручную сборку пролетных строений грузоподъемностью до 70 т с
применением главных ферм, составляемых из одной, двух и трех плоских секций по ширине и такого же количества ярусов по высоте,
как показано на рис 79,в. В мостах под тяжелые нагрузки количество поперечных балок удваивается. Соединения секций по длине
одноштыревые, из термически упрочненной стали повышенного качества. Настил проезжей части деревянный. Аванбек для продольной
надвижки собирается из тех же элементов, что и пролетное строение. Сборка одного пролета длиной 40 м под основную нагрузку 40 тс
выполняется за 21 ч (без возведения опор) командой из 227 человек, что существенно ниже темпа сборки САРМ ввиду множества
монтажных элементов. Погонный вес велик (2,52 тс), что характерно для имущества с большим числом сборных схем.
В армии США имеется разборный мост Т6, представляющий собой модификацию моста Бейли из легких сплавов с одноярусными
фермами, имеющими треугольную решетку секций. Длина секции увеличена до 5 м, высота — до 2,4 м, что привело к увеличению веса
до 750 кг и затруднило ручную сборку. Проезжая часть принята цельнометаллической.
В ФРГ имеется сходное имущество Е 50/80 (грузоподъемность соответственно 50 и 80 т, длина моста 60 и 46 м, ширина проезжей части
4 и 6,2 м), собираемое расчетом 130 человек за 12…15 ч без сооружения опор.
В английской армии имеются разборные металлические мосты класса 30, 80 и 100 под нагрузки соответственно 27, 72 и 91 тс с
пролетами 35…45 м и шириной проезжей части 4…5 м.
Позже в НАТО принят разборный мост малых и средних пролетов МЖБ (рис. 80) из легких сплавов, применяемый по схеме а под
нагрузки 60, 30 и 16 тс с пролетами соответственно 9,1, 14,4 и
21,6 м. Для пролетов 30,5 и 40,8 м под нагрузки 60 и 30 тс коробчатые блоки главных балок усиливаются сквозными секциями снизу
(схема б). Имеется шпренгельное усиление, позволяющее увеличивать пролет до 48,8 м при грузоподъемности моста 16 т. Наибольшая
масса монтажного блока (245 кг) позволяет выполнять ручную сборку пролета расчетом из 25 человек (как и для моста Бейли);
проработано применение пролетного строения на плавучих опорах.
Оригинальное конструктивное решение стального разборного моста с пролетами до 21 м принято в имуществе МС-21 (ЧССР) (рис. 81).
Укладка секций ферм на проезжую часть при перевозке уменьшает потребность в автомобилях. Высота опоры изменяется за счет
изменения угла между стойками. Опора подается к месту установки при надвижке пролетного строения и несет на себе накаточные
тележки, рабочие площадки и домкраты для подъема пролетного строения. Время крановой сборки моста расчетом из 23 человек
составляет 90 мин. Двухпролетный мост перевозится всего на семи автомобилях большой грузоподъемности или с прицепами.
Большое число сборных схем мостов можно получить из имущества ДМС-65 Войска Польского (рис. 82). Главные фермы составляются
из одной плоской и двух пространственных секций, соединяемых одноштыревыми стыками и монтажными болтами. Грузоподъемность
60 м обеспечивается при величине пролетов до 39 м в разрезной системе и при величине средних пролетов до 45 м в неразрезной.
Комплект на 99 м моста имеет вес 165,7 т и перевозится на 33 автомобилях грузоподъемностью по 5 т.
Рис. 79. Конструкции разборного моста Бейли:
а — с двойными фермами; б — двухъярусное пролетное строение с двойными главными фермами; в — трехъярусное пролетное
строение (пунктиром показана установка третьей фермы и тротуаров); г—плоская секция главной фермы; д — схема конструкции
концевой панели двухъярусной фермы; 1 — плоская секция главной фермы; 2 — поперечная балка; 3 — подкос, обеспечивающий
устойчивость одиночной фермы в малых пролетах; 4 — нижние связи;
5 — плоская рамка поперечной связи ферм; 6— рамка горизонтальных связей ферм; 7 — концевая усиленная стойка; 8—продольные
балки проезжей части;
9 — проушины стыка поясов; 10 — место установки третьей фермы при увеличении высоты пролета
Рис. 80. Схемы пролетных строений из имущества МЖБ:
а — одноярусного; б — двухъярусного; 1 — аппарель; 2 — балка береговой опоры; 3 — коробчатый блок пролетного строения; 4 —
одноштыревой стык;
5 — блок проезжей части; 6 — колесоотбой; 7 — сквозной блок нижнего яруса фермы; 8 — горизонтальные связи; 9 — штырь стыка
Рис. 81. Конструкция моста МС-21:
а – общий вид и поперечное сечение; б—схема складывания блока пролетного строения (правая часть); в — вид блока сверху
1.
2.
3.
4.
5.
Рис. 82. Конструкции разборного моста ДМС-65:
а — фрагмент фасада пролетного строения; б —поперечное сечение; в-е — схемы образования сечений из плоских и пространственных
секций (пунктиром показан уровень езды); ж—схема большепролетного моста; з — поперечное сечение большепролетного моста; 1 —
плоская секция пролетного строения;
2 — пространственная секция; 3 — поперечная балка; 4 — рамки связей ферм;
5 — линейный элемент пояса; 6 — деревянная опора; 7 — накаточная тележка, оставляемая в качестве опорной части; 8—
металлическая надстройка опоры на деревянном свайном ростверке
Наибольший вес (406 кг) имеет пространственная секция, что позволяет вести ручную сборку расчетом 120 человек с темпом
монтажа до 18 м/ч. Для крановой сборки достаточно расчета из 30 человек. Металлическая надстройка опоры собирается из трубчатых
стоек с фланцевыми стыками и устанавливается на деревянный фундамент. Высота надстройки изменяется через 1 м. Высота опоры
может быть от 1,1 до 11,27 м. Собирает ее расчет из 21 человека. Общий темп постройки моста ниже, чем САРМ, а стоимость выше в
связи с изготовлением из мелких деталей. Преимущество перевозки без прицепов и ручной сборки ДМС-65 имеет значение для горной
местности и в других стесненных условиях.
Материал взят из книги Табельные автодорожные разборные мосты (Н.П. Дианов)
raspberry ketone
Вам будет полезно также прочитать:
Общие сведения о разборных мостах
Тактико-технические характеристики моста (путепровода), возводимого из одного комплекта МАРМ
Тактико-технические характеристики мостов, возводимых из элементов РММ-4
Тактический автодорожный разборный мост ТАРМ
Возведение малых разборных мостов и путепроводов
Совершенствование конструктивно-технологических параметров
системы несущих элементов и элементов проезжей части
универсального сборно-разборного пролетного строения с
быстросъемными шарнирными соединениями тема диссертации и автореферата по
ВАК РФ 05.23.11, кандидат наук Проценко Дмитрий Владимирович
https://www.dissercat.com/content/sovershenstvovaniekonstruktivno-tekhnologicheskikh-parametrov-sistemy-nesushchikhelementov
https://www.dissercat.com/content/sovershenstvovaniekonstruktivno-tekhnologicheskikh-parametrov-sistemy-nesushchikhelementov/read
Load-Carrying Capacity of Bailey Bridge in Civil Applications
Load-Carrying_Capacity_of_Bailey_Bridge_in_Civil_A
https://ppt-online.org/1219727
Evaluation of bailey bridge at arundu
https://ppt-online.org/1159974
https://ppt-online.org/1159781
https://ppt-online.org/1161565
Load-Carrying Capacity of Bailey Bridge in Civil A
https://studylib.ru/doc/6356776/load-carrying-capacity-of-baileybridge-in-civil-a
https://mega.nz/file/rDAlTZ5L#ipmmEFng2QPLrSbG2jc5hekp1bSTYv_
80Q-I7B1KpAs
https://disk.yandex.ru/i/c6Z9VteYn0DKwQ
https://disk.yandex.ru/i/n6wfU3vJTcQUPA
Load-Carrying Capacity of Bailey Bridge in Civil
Applications
Jozef Prokop 1,* , Jaroslav Odrobi ˇnák 1 , Matúš Farbák 1 and Vladimír Novotný 2
Более подробно о применения огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений ,смотрите внедренные изобретения организации "Сейсмофонд" при
СПб ГАСУ Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPERRBFD HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD https://www.damptech.com/for-buildings-cover
https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf
Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращательного
трения амортизируя с вертикальной поддержкой эластомерного подшипника в виде вставной резины, которая не долговечно и теряет свои свойства при контрастной
температуре , а сам резина крошится. Амортизирующий демпфер испытан фирмы RBFD Damptech , где резиновый сердечник, является пластическим шарниром,
трубчатого в вида Seismic resistance GD Damper https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k
https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek
https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake Protection Damper
https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek QuakeTek
https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s Friction damper for impact absorption DamptechDK
https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A
Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию огнестойкого компенсатор - гасителя температурных напряжений в ПК SCAD
(ОКГТН -СПб ГАСУ) согласно заявки на изобретение от 14.02.2022 : "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" , для
обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-00135635096-2021 СПб ГАСУ: Cпециальные технические условия (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные испытания : о применения огнестойкого
компенсатора -гасителя температурных напряжений , для обеспечения сдвиговой прочности !!! и сейсмостойкости строительных конструкций в
сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ 20.30.12-001-35635096-2021 СПб ГАСУ, новых огнестойких компенсаторов
-гасителей температурных напряжений, которые используются в США, Канаде фирмой STAR SEIMIC , на основе изобретений проф дтн ПГУП
А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая», 154505 «Панель противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты зданий
и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования
фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» , хранятся на Кафедре технологии строительных материалов и
метрологии КТСМиМ 190005, Санкт-Петербург, 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, у проф. дтн Юрий Михайловича Тихонова в ауд 305 С. Тема
докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные легкие и тепло-огнезащитные бетоны и растворы с применением вспученного
вермикулита и перлита и изделия на их основе" seismofond@list.ru 9967982654@mail.ru t9111758465@outlook.com (921) 962-67-78,
( 996) 535-47-29,
(911) 175-84-65 https://disk.yandex.ru/d/_ssJ0XTztfc_kg https://ppt-online.org/1100738 https://ppt-online.org/1068549 https://ppt-online.org/1064840
Журналистский запрос от имени редакции газеты «Земля РОССИИ» в КНР на электронный адрес info собака china org ru от 21 мая 2022 на имя Председателя
Правительство Китайской народной Республики Министру обороны Китайской народной освободительной армии КНР. По поручению Редакции газеты Земля
РОССИИ , ИА «Крестьянского информационного агентство» и организации "Сейсмофон д" при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 ОГРН 1022000000824 ( адрес
организации : 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская дом 4 СПб ГАСУ тел (994) 434-44-70 ) прошу Вас прислать стоимость армейского сборноразборного быстрособираемого моста для водных переправ: спецификацию, размер пролетного строения моста, технические характеристики, стоимость
армейского сборно-разборные быстрособираемого моста Бейли, для использования вооруженными инженерными силами России, по электронному по сте
СПб ГАСУ, файлы в формате PDF, JPG, DOC ( специальные технические условия, проект производства работ, проект организации строительства
армейского моста, сборочные чертежи, длина пролета мост, сборка моста, стоимость, спецификация армейского моста, инс трукция по сборке армейского
моста Бейли, по адресу электронной почты seismofond@list.ru 89219626778@mail.ru Президент организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Хасан
Нажоевич Заранее приношу благодарность Правительству Китайской народной Республике от редакции газеты «Земля РОССИИ» , ИА «Крестьянского
информационного агентство» и Санкт-Петербургского Государственного Архитектурно -Строительного Университета info@china.org.ru
A journalistic request on behalf of the editorial board of the newspaper "Land of RUSSIA" in China to the email address info. china org ru dated May 21, 2022 addressed to the
Chairman of the Government of the People's Republic of China to the Minister of Defense of the People's Liberation Army of China. On behalf of the Editorial Board of the newspaper
Land of RUSSIA , IA "Peasant information Agency" and the organization "Seismofond" at St. Petersburg GASU INN: 2014000780 OGRN 1022000000824 ( organization address : 190005,
St. Petersburg, 2nd Krasnoarmeyskaya house 4 St. Petersburg GASU tel (994) 434-44-70 ) I ask you to send the cost of an army collapsible quick-assembled bridge for water crossings:
specification, size of the bridge span, technical characteristics, cost of the army collapsible quick-assembled Bailey Bridge, for use by the armed engineering forces of Russia, according
to the electronic post of St. Petersburg GASU, files in PDF, JPG, DOC format ( special technical conditions, work project, organization project for the construction of the army bridge,
assembly drawings, bridge span length, bridge assembly, cost, specification of the army bridge, instructions for the assembly of the army bridge Bailey, by e-mail seismofond@list.ru
89219626778@mail.ru President of the organization "Seismofond" at St. Petersburg GASU Majiev Hassan Nazhoevich I thank the Government of the People's Republic of China in
advance from the editorial office of the newspaper "Land of RUSSIA" , IA "Peasant Information Agency" and St. Petersburg State University of Architecture and Civil Engineering
info@china.org.ru
Сборных мостов заводов. Мы предоставим вам полные списки надѐжных китайских Сборных мостов заводов / производителей, поставщиков, экспортеров
и трейдеры, подтвержденные инспектором в качестве третьей стороны ОПИСАНИЕ И ОТЗЫВЫ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Порт:
Условия оплаты:
Возможности поставки:
Наименование:
Марка:
Толерантность:
Port:
Product Name:
Grade:
Модели:
Стандарт:
Model Number:
Supply Ability:
Shanghai
L/C,T/T,Cash or ESCROW
10000 т за Year Сборный супер Бейли мосты
BAILEY
Q345B-Q460C
± 3%
Shanghai
New Technology prefab super bailey bridges China Manufacture
Q345B-Q460C
HD200 Bailey Bridge
AISI,Американское общество по испытанию материалов,BS (британский стандарт),DIN,ГБ,JIS
HD200 Bailey Bridge
10000 Ton/Tons per Year
MOQ:
1 PC
Brand Name:
BAILEY
Применение:
Металлоконструкции для моста
Payment:
L/C, T/T, ESCROW
Происхождение товара: Jiangsu Китай
Delivery Detail:
According to the order
Packing:
40' standard HQ containers
Тип:
Тяжелый
Информация об упаковке:prefab super bailey bridges packing : 40' standard HQ containers
Alibaba
Индивидуальный Китайский Армейский Мост Bailey - Buy Мост Бейли,Мост Бейли, Китай Product on Alibaba.com
Индивидуальный китайский армейский мост baile
Однако, можно приобрети новые технологии модульные мосты super bailey, производство Китай
http://china.org.ru/product/ru/60625831216
Цена сборно-разборного высокая для МО РФ 22 601,37 МИЛЛИОНОВ РУБЛЕЙ ₽ - 30 135,16 МИЛЛИОНОВ РУБЛЕЙ ₽* ( от 22 миллиона рублей до
30 миллионов рублей ) электронный адрес Китайской торговой компании по приобретению сборно-разборного армейского моста Можно уточнить по
электронному адресу и написать письмо в Китайскую Народную Республику ( КНР) info@chna.org.ru
info@china.org.ru сайт Китайский
http://china.org.ru/product/ru/60625831216
Сборных мостов завода в Китае, Вы можете непосредственно заказать продукты в списке. info@china.org.ru
Сборно- разборный железнодорожный мост
Реферат: Изобретение относится к области мостостроения и, в частности, к временным сборно разборным низководным мостам, используемым для пропуска
железнодорожного подвижного
состава и скоростной наводки совмещенных железнодорожных и автодорожных мостовых
переправ через широкие и неглубокие водные преграды на период разрушении, реконструкции или
восстановлении разрушенных капитальных мостов при ликвидации последствий чрезвычайных
ситуаций природного и техногенного характера. Технический результат - создание упрощенной
конструкции сборно-разборного железнодорожного моста вблизи неисправного железнодорожного
моста, что существенно сокращает трудовые и материальные затраты, а также уменьшает время на
его возведение с использованием бывших в употреблении списанных элементов железнодорожной
инфраструктуры - вагонов, железнодорожных шпал и рельс. Сборно-разборный железнодорожный
мост состоит из рамных плоских опор, башенных опор, установленных непосредственно на грунт и
пролетных строений, рамные плоские опоры и башенные опоры выполнены из списанных бывших
в употреблении железнодорожных полувагонов с демонтированными рамами и тележками,
заполненных блоками, собранными из списанных бывших в употреблении железобетонных шпал.
В промежутках между шпалами засыпан щебень и вертикально установлены трубы, верх которых
выступает для подачи в них цементно-песчаного раствора. Трубы выполнены с равномерно
расположенными по высоте отверстиями для обеспечения возможности формирования цементнопесчаным раствором монолитной конструкции опоры.
Пролетные строения выполнены из рамных надвижных экскаватором по опорным каткам рамным конструкциям выполненные из
стальных конструкций с применением серии 1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» с
применением гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно», «Кисловодск»
МАРХИ ПСПК с устроенным по верху рам настилом под рельсы пути из металлических шпал,
установленных с определенным шагом и выполненных из металлических рам от цистерн. По верху
металлических шпал выполнен деревянный настил из бывших в употреблении списанных
деревянных шпал для движения автомобильной и гусеничной техники, и для передвижения
личного состава. По краям пролетного строения установлено ограждение, выполненное из лестниц
от железнодорожных цистерн и колесоотбойники из списанных деревянных шпал. , 6 ил.
Формула изобретения Сборно –разборный железнодорожный мост
Формула изобретения 1. Сборно-разборный железнодорожный мост, состоящий из рамных стержневых пространственных конструкций серии 1.460.3-14 ГПИ
«Ленпроектстальконструкция» для покрытия производственных зданий пролетами 18, 24, и 30 метров с применением замкнутых
гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно» ( смотри Чертежи КМ ) для
восстановления разрушенных железнодорожных и автодорожных железобетонных мостов из
надвижных пространственных рам экскаватором на опоры сейсмостойкие ( № 165076 «Опора
сейсмостойкая» , по катковых опор, установленных непосредственно на гравийное основание, и
пролетных строений, отличающийся тем, что рамные плоские опоры и телескопические или
спиралевидные опоры выполнены согласно типовые откорректированных чертежей серии
1.460.3-14 ГПИ «Ленпроектстальконструкция» типа «Молодечно» , «Кисловодск» , МАРХИ
ПСПК , собранными из замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного или круглого
сечения типа «Молодечно» , при этом в промежутках между рамные конструкции надвигаются
экскаватором по специальным каткам , которых заменяются сейсмостойкими опорам № 165076
«Опора сейсмостойкая» , причем затяжка болтовых фланцевых соединений осуществляется по
изобретениям проф дтн ПГУПС Уздина А М патент №№ 1143895, 1168755, 1174616 «Болтовые
соединения» выполненными с из латунной шпильки , с овальными отверстиями в узлах
крепления или соединений пролетной рамы , с медной гильзой или тросовой обмоткой латунной шпильки (болта) https://ppt-online.org/1147663 https://pptonline.org/1151841
Военный Вестник "КрестьянИнформАгентство" и редакция газеты "Земля РОССИИ" для КПРФ № 41 Санкт -Петербургское городское отделение
Всероссийской общественной организации
ветеранов "Профсоюз Ветеранов Боевых Действий" (ПВБД СПб ) Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987
89219626778@mail.ru seismofond@list.ru (996) 798-26-54 ,( 951) 644-16-48, (994) 434-44-70 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул дом 4 СПб ГАСУ https://pptonline.org/1152584 https://ppt-online.org/1141400 https://ppt-online.org/1140453
https://ppt-online.org/1152436 https://ppt-online.org/1142605 https://ppt-online.org/1142357
Спец военный Вестник газеты "Земля РОССИИ" и ИА "КрестьянИнформ" № 37
Свидетельство регистрации Северо –Западном региональном управлении государственного Комитет РФ по печати (г.СПб) номер П 0931 от 16.05.94. Газета
перерегистрирована 19.06.1998, в связи со сменой учредителей , добавлен. иностран языков. ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780, ОГРН :
1022000000824 09 марта 2022 Карта СБЕР : 2202 2006 4085 5233 Счет получателя: 40817810455030402987 89219626778@mail.ru 9967982654@mail.ru
с6947810yandex.ru (996) 798-26-54, (921) 962-67-78, (951) 644-16-48 190005, СПб, 2-я Красноармейская
Киевская Русь: Генералу МО РФ Александру Владимированчу Дворникову
Восстановление конструкции разрушенного участка железобетонного большепролетного
автодорожного моста, скоростным способом с применением комбинированных стержневых
структурных, пространственных конструкций Молодечно, Кисловодск , МАРХИ с высокими
геометрическими жесткостными параметрами https://ppt-online.org/1141600
редактора газеты «Земля РОССИИ» Быченок Владимир Сергеевич (09.05 1992), позывной «ВДВ», спецподразделение
«ГРОМ», бригада "Оплот" г. Дебальцево, ДНР, Донецкая область. seismfond@list.ru
С уважением ,
Заместитель редактора газеты «Земля РОССИИ» Данилик Павл Викторович, позывной "Ден" , 2 батальон 5 бригады "Оплот"
ДНР.(участнику боя при обороне Логвиново, запирая Дебальцевский котел, д.р 6.02.1983) 9967982654@mail.ru
С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16 мая 1994 можно ознакомится по ссылке
https://disk.yandex.ru/i/xzY6tRNktTq0SQ https://ppt-online.org/962861
С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского информационного агентство» № П 4014 от 14
октября 1999 г можно ознакомится по ссылке https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAs-Iw https://ppt-online.org/962861
Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/view/13060/
С тех. решениями фланцевых фрикционно-подвижных соединений ( ФПС), выполненных в виде
болтовых соединений, расположенных в длинных овальных отверстиях с контролируемым
натяжением, с зазором не менее 50 мм между торцами стыкуемых элементов,
обеспечивающих многокаскадное демпфирование участка трубопроводов, при импульсной
растягивающей нагрузке, можно ознакомиться см.изобретения: №№ 1143895,
1174616,1168755 SU, 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandantiseismicfrictiondampingdevice, 165076 RU «Опора сейсмостойкая» Мкл E04H9/02, Бюл.28, от
10.10.2016 ,СП 16.13330.2011 ( СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250),
п.10.3.2 -10.10.3 ,СН 471-75, ОСТ 36-72-82, Руководство по проектированию, изготовлению и
сборке монтаж. фланцевых соединений стропильных ферм с поясом из широкополочных
двутавров с поясом из широкополочных двутавров, Рекомендации по расчету,
проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных
конструкций, ЦНИПИпроектстальконструкция, ОСТ 37.001.050-73 «Затяжка резьбовых
соединений», Руководство по креплению технологического оборудования фундаментными
болтами, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ, альбом, серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып.5,
ЛЕНГИПРОНЕФТЕХИМ, Инструкция по применению высокопрочных болтов в
эксплуатируемых мостах, ОСТ108.275.80, ОСТ37.001.050-73, ВСН 144-76, СТП 006-97, Инстр.
по проект соедин. на высокопр. болтах. в стальных конструкций мостов»
t9519944344470@yandex.ru
Армейские надвижные быстрособираемые на фрикци-болтах с пропиленным пазом болгарокй
в болту шпильки с забитым медным обожженным клином для высокой скорости сборки
10метров за один часа или полкилометра, при длине 560 метров ( длина реки Днепр 560
метров ) за 5 часов, что СООТВЕТСТВУЕТ ТРЕБОВАНИЯМ: СП 14.13330-2011 п. 4.6.
«Обеспечение демпфированности»,
ASTM C1513; ASTM, E488-96, ГОСТ 17516.1-90
(сейсмические воздействия 9 баллов по шкале MSK-64) п.5, СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 455.04-274-2012, ГОСТ 22520-85, ГОСТ 16078 -70, СП 14.13330.2014 «Строительство в
сейсмических районах, п.4.7, п. 9.2, ГОСТ 16962.2-90. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98 (в
части сейсмостойкости до 9 баллов по шкале MSK-64), I категории по НП-031-01, СТО
Нострой 2.10.76-2012, МР 502.1-05, МДС 53-1.2001(к СНиП 3.03.01-87), ГОСТ Р 57574-2017
«Землетрясения»,ТКП 45-5.04-41-3006 (02250), ГОСТ Р 54257-2010, ОСТ 37.001.050-73, СН471-75, ОСТ 108.275.80, СП 14.13330.2014, ОСТ 37.001.050-73, СП 16.13330.2011 (СНиП II 23-81*), СТО -031-2004, РД 26.07.23-99, СТП 006-97, ВСН 144-76, ТКТ 45-5.04-274-2012, серия
4.402-9, ТП ШИФР 1010-2с.94, вып 0-2 «Фундаменты сейсмостойкие»
Все для Фронта Все для Победы Антисеймическое фланцевое фрикционное соединение для сборноразборного быстрособираемого армейского надвижного железнодорожного моста Уздина через
реку Днепр в Киевской Руси Аналог моста Бейли Блока НАТО США, Великобритании ( Bailey bridge)
Standard Plan for Bailey Bridge
https://ppt-online.org/1219714
FM 5-277 Headquarters department of the army
https://ppt-online.org/1155559
Emergency Bridging Strategy
https://ppt-online.org/1159981
BoQ-for-Construction-of-Yudhiri-Bailey-Bridge
https://ppt-online.org/1219716
c-3-3
https://ppt-online.org/1219717
05-bokarev
https://ppt-online.org/1219719
Антисейсмические устройства в мостостроении
https://ppt-online.org/1159783
478502017-05_TuyakES_JoseLuisGonzales-Sprinkler-Sistemlerinde-FM-standartlarina-gore-Sismik
https://ppt-online.org/1219724
Abstracts_MCM2015
https://ppt-online.org/1219725
Bailey Bridge
https://ppt-online.org/1159973
Load-Carrying_Capacity_of_Bailey_Bridge_in_Civil_A
https://ppt-online.org/1219727
Prefabricated Steel Bridge Systems Final Report
https://vk.com/wall441435402_2364
Verifiche a fatica di ponti Bailey
https://ppt-online.org/1160010
Dimensionamento de uma ponte provisória metálica para um vão de 80 metros
https://ppt-online.org/1160012
Новые технологии модульные мосты super bailey, производство Китай
https://ppt-online.org/1160012
Военный Вестник "КрестьянИнформАгентство" № 41
https://ppt-online.org/1165312
Военный Вестник "КрестьянИнформАгентство" № 43
https://ppt-online.org/1169931
Слуги народа перешли на сторону блока НАТО подпадает под признаки преступления, предусмотренные ст. 293
УК РФ «Халатность» иди Диверсия Согласно ст. 281 УК РФ, диверсия считается оконченным преступлением,
если все из перечисленных элементов содержатся в составе рассматриваемого деяния. Среди этих элементов:
совершение общественно опасного деяния (поджога, взрыва, затопления и др. Депутаты ЗакСа СПб не хотят
помогать Родине в разработке рабочих чертежей армейского сборно-разборного, быстрособираемого за 1 час
железнодорожного моста Уздина через реку Днепр ( длиной 560 метров ) , для Победы Русской армии, что
подпадает под признаки преступления, предусмотренные ст. 293 УК РФ «Халатность» и Диверсия ст 281 УК РФ
Поэтому редакция ИА «Крестьянское информационное агентство» и редакция газеты «Земля РОССИИ» просить
депутата ГД РФ от КПРФ Соболева Виктор Ивановича обратиться в Прокуратуру РФ , для прокурорского
реагирования :к Генеральному прокурору РФ Краснову Игорь Викторовичу по адресу : ул. Большая Дмитровка, д.
15а, строен. 1, Москва, Россия, ГСП-3, 125993 или направить депутатский запрос от КПРФ
Спец военный Вестник газеты "Земля РОССИИ" и ИА "Крестьянское Информационное Агентство "для СК РФ №
34
Товарищи Солдаты и Матросы сержанты и старшины, офицеры , генералы и адмиралы . На связи опять ветеран
боевых действий на Северном Кавказе 1994-1995 гг , инвалид первой группы, мл. сержант , позывной "Терек "
Хасан Мажиев https://ppt-online.org/1177909
Братья Здравствуйте. Довожу до вашего сведения печальную информацию перед погребением. Депутаты
Законодательного Собрания СПб не захотели сражать за Родину в Киевской Руси и письменно отказали редакции
газеты "Земля РОССИИ" , издательству ИА "Крестьянское информационное агентство" организации "
Сейсмофонд" при СПб ГАСУ в организационно и финансовой помощи по изготовлению армейского ложного
сборно-разборного быстрособираемого моста "ТАЙПАН" в тюремном особом конструкторском бюро и
тюремных мастерских "КРЕСТЫ" с помощью мостовиков, конструкторов, сварщиков, слесарей и испытать под
нагрузкой два опытных образца фрагмента моста , как ложный вариант на малую нагрузку для пехоты и для
военной техники, на нагрузку 52 тонны ( весит танк Т 72 с боекомплектом )
Запомните эти имена . И никогда, за них не голосуйте ! Депутата Высоцкого Игорь Владимировича ( пом
Потапова 318 -81-66), Бондаренко Н.Л ( 318-81-02 Кокарева Е.В) , М.А.Шишкина, Д.Г.Павлов, (Полянская Н.В.
318-83-01), Р.И.Кононенко (Денисво Г.И 318-82-08), А.И.Кушак Сантова В В 318-81-87), Бороденчик В.И. (Рублева
Е.Г 318-68-30) , Зинчук А.В. 576-34-55, О.В Герасимова (Маскаева 318-80-73) , И.П.Иткин
Ни когда не верите их обещаниям, не голосуйте , за депутатов, которые не хотят сражаться за Родину, за
армейский, сборно-разборный, быстровозводимый универсальный мост «ТАЙПАН»
https://disk.yandex.ru/d/EuYFYrHogUO8aA https://disk.yandex.ru/i/0vA76QEE_cYxzA
https://mega.nz/file/GWpxwZAL#J44HIXcGOxeWC-zMOWNEsW4gIIUZha3TOV_im-wd8xI
https://mega.nz/file/2CJxSYBQ#4ZgCN5fcqS8S2ClUb9HflQ8kmslgJ9OnimUA_Ngd53E https://mega.nz/fm/PbhiWTyB
https://ppt-online.org/1177909 https://disk.yandex.ru/i/klQh14QMEDqzdg
Спец военный Вестник газеты "Земля России" №39
https://ppt-online.org/1163087
Vse dlya Frona Vse dlya POBEDI Deputati MO 68 Ozero Dolgoe ne pomogayt Rodine Pobedit 200 str
https://ppt-online.org/1220395 https://studylib.ru/doc/6356781/1163087--3https://studylib.ru/doc/6356782/1220395--1https://mega.nz/file/3aozXZ5L#vubaBDzy7Hb9S1WQxO2zocv1Lm6F6ivSf8WZcPLfR3E
https://mega.nz/file/7OhBiTTK#_VlIXqM5SJtA0OMDWcnOrDDwJfrpWVA1ddT6xjuydX0
Министерство ОБОРОНЫ
Российской ФЕДЕРАЦИИ (МИНОБОРОНЫ РОССИИ) ХЯМАЖИЕВУ 8921%26778@roaU.ru
г. Молва. 119160 /Л июля 2022 г. № На № П 1167620Т10 июня 2022 г.
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Управлением начальника инженерных войск Вооруженных Сил Российской
Федерации (далее - УНИВ ВС) по поручению Аппарата Правительства Российской Федерации от 10 июня 2022 г. Jfe
П48-116762 Ваше обращение от 10 июня 2022 г. 116762, в части компетенции УНИВ ВС, дополнительно проработаноУНИВ ВС постоянно проводит работу по анализу и внедрению перспективных идей и технологий в
разрабатываемые средства.
Ваши технические предложения направлены в ФГБУ «ЦНИИИ ИВ» Минобороны России и, при необходимости»
будут учтены при разработке средств преодоления разрушений, препятствий и водных преград.
Врио начальника инженерных в Вооруженных Сил Российской Благодарим Вас за активу Д Коруд
Х.Н. Мажиеву МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО- КОММУНАЛЬНОГО
ХОЗЯЙСТВА РОС СИ НСКОН ФЕДЕРАЦИИ (МИНСТРОЙ )
Стадовая –Саимотечная ул дом 10 строение 1 Москва 127994, т (495) 6-47-15-80. Факс
{495) 645-73-40
От 06 06.2022 11524-ОГ 08 На
Уважаемый Хасан Нажоевич!
Департамент градостроительной деятельности и архитектуры Министерства
строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (далее Департамент) в рамках компетенции рассмотрел Ваше обращение от 11 мая 2022 г. № П93990. направленное письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от 11 мая
2022 г. № П48-93990 (зарегистрировано в Минстрое России 12 мая 2022 г. № Ю845-ОГ), с
предложениями по проектированию и строительству сборно-разборных железнодорожных
мостов и сообщает следующее
В соответствии с пунктом 2 статьи 1 Федерального закона «О защите конкуренции» от
26 июля 2006 г. № 135-ФЭ Минстрой России не вправе, как федеральный орган
исполнительной власти, устранять конкуренцию и рекомендовать предлагаемую продукцию
для продвижения на рынок.
В настоящее время практически все организации строительного комплекса имеют статус
акционерных или частных предприятии, самостоятельно решающих стратегию развития
бизнеса и принимающих решения по наращиванию действующих или созданию новых
производственных мощностей.
Наряду с указанным Департамент полагает целесообразным отметить следующее.
Согласно Плану разработки и утверждения сводов правил и актуализации ранее
утвержденных сводов правил на 2022 год, утвержденному приказом Министерства
строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 8 декабря
2021 № 909,'пр, в 2022 году проводится пересмотр СП 35.13330.2011 «СНиП 2.05.03-84*
Мосты и трубы» (далее - СП 35.13330.2011).
Полученные предложения но проектированию и строительству сборно- разборных
железнодорожных мостов будут рассмотрены но существу при пересмотре СП
35.13330.2011.
Заместитель Директора Департамента градостроительной деятельности и архитектуры
А.Ю. Степанов
Исполнитель Зайцева Д Н _ 7 (495) 647-15-80 добавочный . 61061
Они отказались защищать Родину и помогать в тылу по разработке перспективных идей и технологий и разработке
средств преодоления разрушений, препятствий и водных преград в Киевской Руси Это называется Диверсий ст УР
РФ или Хотаность ст УК РФ для этого есть Депутаты Муниципального совета МО 68 Озеро Долгое Единая Россия
Редакция газеты "Земля РОССИИ" и
Заместителю Главы
Муниципального образования Муниципальный округ Озеро Долгое Бенеманскому Дмитрий
Вадимовичу, 3 Петрову Юрий Геннадьевичу, Заместителю Главы Муниципального образования Муниципальный округ Озеро
ИА "Крестьянское информационное агентство "обращается письменно к депутатам МО 68
Долгое, членам комиссии по социальной политике 4 Абызову Илья Тимуровичу: Членам комиссии по социальной политике
5 Аникину Андрей Андреевичу и др
Членам комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой информации и взаимодействию с
общественностью, ревизионной комиссии
6 Безбородая Ирина Николаевна
Член комиссии по социальной политике
7 Викторова Галина Николаевна
Член комиссии по социальной политике
8 Иванов Константин Анатольевич
Член комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой информации и взаимодействию с общественностью
9 Канева Наталья Львовна
Член комиссии по социальной политике
10 Карпинский Александр Станиславович
Член комиссии по социальной политике
11 Катенев Александр Владимирович
12 Овчинников Алексей Геннадьевич
Член комиссии комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального хозяйства (ЖКХ), комиссии по содействию охране
общественного порядка и предотвращению чрезвычайных ситуаций
13 Поздняков Александр Андреевич
Член комиссии по социальной политике, комиссии по средствам массовой информации и взаимодействию с общественностью
14 Потемкин Геннадий Владимирович
15 Полтапова Нина Алексеевна
Член комиссии по социальной политике
16 Соболева Ирина Георгиевна
Член комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального хозяйства (ЖКХ)
17 Тарунтаев Евгений Александрович
Член комиссии по благоустройству и вопросам жилищно-коммунального хозяйства (ЖКХ), комиссии по содействию охране
общественного порядка и предотвращению чрезвычайных ситуаций
18 Трегубов Андрей Анатольевич
19 Тураев Семен Константинович
Член комиссии по социальной политике
20 Юплов Иван Валентинович
+7 (812)301-05-01
197349, С-Петербург, пр. Испытателей 31/1 Часы приѐма: с 9:00 до 13:00 и с 15:00 до 17:00
МО 68 и просит рассмотреть запрос редакции газеты «Земля РОССИИ» ветерана боевых действий , позывной "Терек"
инвалида первой группы мл. сержанта в/ч 20209 г Маздок и оказывать посильную помощь в выживании и сообщить мои данные
общественным организация ветеранам боевых действий расположенных в Приморском районе тел (921) 962--67-78 ,
Прошу оказать помощь в поликлиники № 111 включить в группу здоровья для посещения бассейна на Королева
Редакция газеты "Земля РОССИИ" просит обязать Муниципальной образования Озеро Долгое МО 68 Заместителя Главы Муниципального
образования Муниципальный округ Озеро Долгое Бенеманского Дмитрий Вадимовича (партия "Едина Россия" ) просит включить в
группу здоровье для посещения бассейна инвалида первой группы, заместителя редактора газеты «Земля РОССИИ», мл.сержанта
в/ч 20209 г.Маздок, военкора позывной «Терек » Мажиева Х Н . Глава администрации Приморского района Цед (партия «Единая
Россия»отказа в помощи ветерану боевых действий написал , что в МО 68 карантин или кондемия - модная болезнь
Прошу просить временно в пользование МО 68 предоставит бывший в употреблении компьютер, можно без венчестеров.
Помочь получит льготный проездной билет на метро и электричках для ветеранов боевых действий . Оказать помощь в
пенсионной надбавки, положенных для ветеранов боевых действий и инвалидов первой группы
Начальник инженерных войск ЦВО полковник Дмитрий Коруц
Разработка проекта рабочих чертежей надвижка пролетного строения сборно-разбороного
армейского моста, быстроосбираемого из стержневых пространственных структур , с
использованием рамных сбороно-разборных конструкций, с использованием замкнутых
гнутосварных профилей прямоуголного сечения, типа "Молодечно" (серия 1.460.3-14 ГПИ
"Ленпроектстальконструция"), ( RU 80471 "Комбинированная пространсвенная структура" ) с
использованием сдвиговых коменстаоро для сбвиговой прочности при действии поперечных сил СП
16.13330.2011 п.п. 8.2.1 болтовых соедеиния расположенных в длинных овальных отвестиях на
демпфирующих фрикционно -подвижных сдвиговых соедеиний согласно изобртениям проф. дтн
А.М.Уздина ПГУПС №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2550777, 858604, 2010136746, 165076, 154506 для
изготовления разборных элементов и узлов сборно-разборного армейского моста на ОАО
«Молодечненский» ЗМК http://mzmk.epfr.by , открытого акционерного общество "Молодечненский
завод металлоконструкций", 222310, Беларусь, Минская область, Молодечненский район, Молодечно, ул.
Великий Гастинец, д. 31а УНП: 600136845 Приемная: +375 (176) 77-04-02 Факс: +375 (176) 58-14-37,
E-mail: rupzmk@yandex.by Сайт: mzmk.by http://mzmk.epfr.by доставки инженерной гуманитарной
помоши в ДНР, ЛНР для доставки армейских бвстрособираемых сбороно-разборных мостов для
доставки лекарст, продуктов раниным русским солдатам из территории бывшей Украины и
эвакуации из Киевской Руси в госпиталь в г. Донбасс. А их число раненых, пленных и погибших в
Киевской Руси, будет все время расти, поскольку их командование, националистических формирований
перебрасывает их в районы боевых действий Ссылка испытание сдвигового компенсатора для армейский
сборно-разборных " Мостов Уздина" https://ok.ru/video/3956531858134
https://mega.nz/file/GXxm1BTZ#z0aQtOx47pgMSE5C1GqjB7cOS7FEep2KkqKXp-0rVao
https://disk.yandex.ru/i/HbHNStlnxv7aNA
https://vk.com/video?section=upload&z=video441435402_456239379%2F5a067977afbea519fb
Prefabricated Steel Bridge Systems: Final Report
2. Historical Background Of Steel Bridges
This chapter presents a background review of the historical reference and design for the current day applications of prefabricated steel bridges. Many types of prefabricated steel bridge systems have been used in rehabilitation
projects to replace deteriorating bridges. Numerous manufacturers currently offer prefabricated bridges to accommodate applications including:
Temporary Bridges: As an alternative to costly detours, maintenance of traffic, and increased traffic volume, prefabricated steel bridges are utilized to divert traffic during bridge repair, rehabilitation, construction, or replacement.
These bridges are installed as a temporary structure during construction and then disassembled and stored until used again as a temporary structure.
Emergency Bridges also are needed from a security standpoint, and due to man-made non-terrorist hazards like ship impact, truck impact, fire, and blast. Natural disasters such as hurricanes, mudslides, fires, and tornados can
destroy a bridge by washout or collapse. Typical prefabricated bridges can be erected much faster than the time of constructing a cast-in-place structure. Moreover, with the increased threat to our nation's infrastructure due to
terrorism, these systems could be utilized in a time of national emergency.
Permanent Bridges: A permanent structure requires a design service life of 75 years in accordance with the AASHTO LRFD Bridge Design Specifications, third edition (2004). A major objective of this study is to provide
recommendations that will increase the use of prefabricated steel bridges as permanent bridges.
The systems in use today have evolved greatly from the original designs conceived over 60 years ago. Today, the designs are longer, wider, stronger, and more durable. This chapter presents the development history and discusses
common practices in use today as well as innovations that are present in the prefabricated bridge industry. Although some of the systems are relatively costly, allowance for the rapid replacement of decks or entire superstructures
makes them an attractive option. Also, as they gain widespread acceptance and use, mass production of the systems will make them more economical.
The involvement of the prefabrication industry in steel bridge construction is primarily in providing components that are prefabricated in a factory. Through mass production and reduction of on-site construction time, economical
benefits are most often achieved.
Innovative bridge designers and builders are finding ways to prefabricate entire segments of the superstructure. Prefabricated composite units include steel elements prefabricated with a composite deck, transported to the project
site, and then erected in place. Prefabricated systems could also be constructed in the right-of-way along side of the bridge and then lifted into place. Prefabrication on this scale offers advantages of easier constructability, reduced
on-site construction time and therefore reduced maintenance of traffic control and detours to the traveling public and transportation of goods.
2.1 Superstructures
The first truly modular prefabricated steel bridge systems were developed beginning in the 1930's in order to meet the needs of the British military in remote environments. The main members are trusses composed of "panels" that
are bolted together. The flooring then spans between truss members with a combination of transverse floor beams and steel decking or grating. These systems are hereby referred to as "Panel/Floor Beam/Deck Type Bridges".
The second main type of prefabricated steel bridge systems were developed during the 1950's as a replacement for deteriorating timber bridges. These systems use prefabricated structural steel plate girders or full-length truss
members with steel decking placed on top of these main members. These systems are hereby referred to as "Deck/Girder Bridges".
2.1.1 Temporary Bridges / Emergency Bridges
The most widely recognized form of prefabricated steel bridge is the Panel/Floor Beam/Deck type system. Truss bridges consisting of two longitudinal, vertical truss elements, transverse mounted beams attached to the bottom chord,
and a deck applied to the top of the beams have roots dating back to the first century B.C.
Callender-Hamilton Bridge System
The modern day prefabricated Panel/Floor Beam/Deck system was first patented by A.M. Hamilton in 1935. The bridge was used for quick mobilization to allow military access to remote locations or to replace destroyed bridges in
times of conflict. The design was centered on a series of gusset plates that allowed the direct attachment of the longitudinal, diagonal, vertical, and cross framing members. The centralizing of connection points increased the speed of
construction and also allowed identical panels to be fabricated from identical members and then installed on site. Figures 2.1 and 2.2 are original design drawings as recorded by the U.S. Patent and Trademark Office. This system is
currently known as the Callender-Hamilton System.
Figure 2.1: A.M.Hamilton Patent Information, Elevation
U.S. Patent #: 2,024,001 - Source: https://www.uspto.gov/
Figure 2.2: A.M.Hamilton Patent Information, Gusset Plate Detail
U.S. Patent #: 2,024,001 - Source: https://www.uspto.gov/
Since the gusset plate carried the direct attachment of the vertical, diagonal, and cross members, the lateral stiffness carried by the floor beams is isolated and thereby increased. The members and connection points are modular in
that many similar components could be erected to meet various applications. Truss panels that are stacked on top of each other can easily be attained by attaching two prefabricated gusset plates together, forming a central location
for all connection members.
This design was augmented by Sir Donald Bailey in the 1940's and is the predecessor to what is now the most commonly prefabricated truss system produced, known as "The Bailey Bridge".
The Bailey Bridge
Sir Donald Bailey, a British military engineer, adapted a methodology that he patented in 1943. The Bailey Panel Bridge System retained the same basic design, but adopted a new scheme for both the construction method and the
panel connection system. The criterion for the original design consisted of the following:
1.
2.
3.
4.
5.
The basic components had to be standardized and fully interchangeable.
The individual components had to be capable of being carried by a group of six men or less.
The component parts had to be transportable in a three-ton military truck.
A bridge had to be capable of rapid erection as it was required for military assault purposes.
The components had to be capable of producing multiple configurations in order to provide for various loading conditions and spans.
The design consists of main load-bearing side truss girders built from prefabricated, modular, rectangular panels (10 feet long and 4 feet 9 inches high center to center of pin-hole connections). The panels are pinned or bolted end-toend at their top and bottom chords to form a truss of the required length. Figure 2.3 details all of the components that comprised the Bailey Panel Bridge System.
Figure 2.3: Standard Bailey Components
U.K. Patent #: 553,374 (1943) - Source: http://www.baileybridge.com/
Similar to the Callender-Hamilton System, the panel trusses can be placed side-by-side to form multi-truss girders and can be bolted together vertically when multi-truss double-height construction is required for longer spans. With
this system, longer spans can be built in multiples of the panel length and load carrying capacity can be increased by utilizing double trusses in the vertical and horizontal planes. Figure 2.4 details the five configurations achievable by
using the standard Bailey Panel Bridge System components.
Figure 2.4: Bailey Configurations
U.K. Patent #: 553,374 (1943) - Source: http://www.baileybridge.com/
The method of constructing the Bailey Bridge is imperative to its practicality. The bridge can be erected in two ways: 1) launching the bridge (progressive cantilever) from one end to the other (Figure 2.5), or 2) hoisting in place by a
crane. The Bailey Panel Bridge System is the design basis for all present day prefabricated Panel/Floor Beam/Deck type bridges.
Figure 2.5: Bailey Bridge Launching Diagram
Source: http://www.baileybridge.com/
The Bailey M2 Military bridge is still in use today by the U.S. military and is also being sold to State DOT's for use as temporary structures during rehabilitation, construction, or an emergency. Figure 2.6 below depicts a Bailey Bridge
being field assembled by U.S. military forces.
Figure 2.6: Hand Assembly of Bailey M2 Bridge
Source: http://www.baileybridge.com/
The California Department of Transportation (Caltrans) recently purchased 200 feet of Bailey M2 bridging to accommodate traffic during the construction of a permanent bridge on Highway 1. Utilizing the versatility of the M2, the
bridge was then used to construct two temporary spans of 150 feet in length on Highway 395. Figure 2.7 shows a Bailey Bridge in full cantilever launching of a 180 foot span.
Figure 2.7: Full Cantilever Launching of a Bailey Bridge
Source: http://www.baileybridge.com/
In the 1970's, Bailey's patent expired and two British companies, Acrow, Ltd and Mabey and Johnson, Ltd produced enhanced versions of the original designs.
The Acrow Bridge
Acrow Ltd. was granted a patent in 1973, with their system based on the Bailey design. Since that time, the system has been updated and patented in 1990 to be a stronger, longer and more adaptable design. The current "3rd
generation" bridge design is lighter than the original design with a truss that is 50% deeper, 50% stronger in bending and 20% stronger in shear. These improvements are achieved through an improved shape and design of the panel
configuration. The triangular panels deviate from the original lattice design in that the panels can be situated and pinned to eliminate the stresses associated with pinhole sag and elastic deflection. For longer spans, the panels can
also be staked vertically and connected to create a two-tier system with enhanced stiffness.
Typically, when traditional two tier systems are erected, the increased amount of steel in the section is considerable and adds excessive weight to the dead load. However, with the current Acrow design, the amount of steel is
minimized due to the shape of the panel. This lends itself to longer spans and higher load ratings. Figure 2.8 details the drawings as depicted in U.S. Patent and Trademark Office records.
Figure 2.8: Acrow Patent Information, 1990
Source: https://www.uspto.gov/
The current Acrow Bridge and Bailey Bridge systems can span up to 450 feet and offer widths accommodating up to 3 lanes of traffic. Sidewalks may also be cantilevered from either side of the bridges. The Acrow Bridge has been
used worldwide in applications where either a temporary or permanent structure is required.
The New Jersey Turnpike Authority selected the Acrow 700 Series Panel Bridge as a temporary bypass bridge, while an existing bridge was widened from 12 to 14 lanes. To minimize the disruption to traffic, the contractor was
permitted to close three of the 12 lanes in the evening for use as a staging area. Three adjacent lanes could only be closed for 15 minutes while the temporary bypass was installed over those lanes. The contractor was able to preassemble six Acrow 700 spans on the sides of the highway and, with a single crane, and erect them into place within the allotted time.
In another application, an Acrow 700XS Panel Bridge was installed at "Ground Zero" after the World Trade Center terrorist tragedy to assist in the recovery effort. The bridge was a 460-foot-long by 30-foot-wide structure and was
kept in place to assist in the removal of 1.8 million tons of debris. The bridge also remained in place during the rebuilding process on the 16-acre site. Figure 2.9 shows construction of the Acrow 700 XS Bridge with prefabricated piers
using the Acrow panels used to construct the bridge.
Figure 2.9: Erection of the Acrow 700XS Bridge @ Ground Zero in New York
Source: http://www.acrowusa.com/
Figure 2.10 shows an aerial view of two 1,000-foot temporary Acrow 700 Series Panel Bridges during installation on the Wantagh Parkway Bypass in Jones Beach, Long Island, NY.
Figure 2.10 Two 1,000 foot long Acrow 700XS Bridges Installed in New York
Source: http://www.acrowusa.com/
The Mabey Johnson Bridge
Mabey Johnson, Ltd., was granted a patent in 1987 for their system, also based on the Bailey design. Their design is identical to the lattice shape and structure of the original Bailey concept, but it incorporates newly shaped elements
to the panel system. The upper tier panels are fabricated in a transitionary shape to allow the introduction of a sectional truss with a 2-tier system in the center to strengthen the bridge for long spans. The following Figures 2.11 and
2.12 detail the layout of the innovative panel truss design.
Figure 2.11 Individual Mabey Johnson Truss Panel
Source: https://www.uspto.gov/
Figure 2.12: Truss Erection Scheme Showing Mabey Johnson Transitionary Panels
Source: https://www.uspto.gov/
This design concept proved to be effective and led to the next patented Mabey Johnson innovation. Their 2003 patent improvement added an element to reduce sag within long span trusses. With the new design, the bottom chord is
bolted, as previously designed. However, the top chord consists of a facing plate in which spacers can be added to increase the gap at the top chord. This allows for a gradual increase in camber, thus reducing the unsightly affects of
truss sag. Figure 2.13 details the design elements.
Figure 2.13: Mabey Johnson Pin Connection System
Source: https://www.uspto.gov/
The Mabey Johnson Bridge also has increased panels over the 10' Bailey Bridge System. The 15' panels are equally maneuverable by hand and a crew of five or six can generally construct and install a 100 foot span, two-lane bridge
in five days time. For example, when flash floods washed out a highway bridge in New Mexico, Mabey was able to design a replacement within 24 hours using components already stockpiled by the New Mexico DOT. The 100 foot,
two-lane clear span bridge was erected and serviceable within a week. Figure 2.14 shows an example from the United Kingdom of a Mabey and Johnson Bridge Model Delta, spanning over 100 feet with 3 lanes.
Figure 2.14: Mabey and Johnson Bridge
Source: http://www.mabey.co.uk/
The Janson Bridge
With a strong presence in Europe, Janson Bridging has applied a more permanent design to the original Bailey structure. The Bailey and Acrow bridges were introduced as temporary bridges; therefore, fatigue was not a design
criterion. However, it should be mentioned that these types of bridges contain fatigue-sensitive details that would be of concern if they are left in place for an unlimited period of time. The Janson Bridge is being used as a permanent
bridge, therefore fatigue performance was considered in the development of the system. The bridge system is constructed of high-tensile steel; the Heavy Panel Bridge (HPB) has a greater resistance to fatigue and therefore a longer
performance life. The unit panel of the HPB system is 12.5 feet and can be designed to accommodate heavy construction loading or 2 lanes of HS20-44 loading. Utilizing a steel deck, the structure is comparable to a traditional bridge
in terms of permanence and longevity.
Figure 2.15 shows a Janson HPB during erection.
Figure 2.15: Janson HPB During Erection
Source: http://www.jansonbridging.com/
The Quadricon Bridge
The Quadricon Modular Bridge System (QMBS) is similar to the Bailey Bridge system but with some new design innovations. QMBS is a comprehensive system for constructing prefabricated steel bridge superstructures from
standardized, modular, mass-produced steel components. The system is an attempt at implementing a more permanent approach to prefabricated steel design. The expected life cycle for the QMBS is 75 years. Currently, Quadricon
bridges have been built in Asia over the past 30 years and none have required substantial rehabilitation.
The system consists of prefabricated modular steel triangles joined by an element referred to as the "Unishear Connector" at each corner to form the truss. The final truss can assume various shapes and configurations with varying
load requirements assigned per application. Spans can range from less than 100 feet to more than 500 feet. Figure 2.16 shows general details of the Quadricon system.
Figure 2.16: Quadricon Modular System
Source: Civil Engineering, April 1999.
Important issues such as the durability of the Unishear connectors, fatigue properties, adherence to requirements set by the American Association of State Highway and Transportation Officials, and whether there are fracture critical
members in the standard design will need to be investigated and addressed before implementing these system as a permanent structure in the United States. Figure 2.17 details several Quadricon modular units assembled together.
Figure 2.17: Quadricon Prototype
Source: http://www.quadricon.com/
Figure 2.18 demonstrates the impressive use of the Quadricon system in Asia.
Figure 2.18: Quadricon Bridge System
Source: http://www.quadricon.com/
Although the above described temporary bridge systems are widely used throughout Europe and Asia as an acceptable solution to permanent bridge replacement, the findings from this project indicate that the United States has been
slow to adopt these designs for permanent bridges which can be attributed to the lack of well established fatigue criteria and the extensive effort necessary to maintain these bridges.
2.1.2 Permanent Bridges
During the 1950's, the precast concrete industry took shape and set its sights on entering the bridge market at a fast pace. It quickly became realized that a precast concrete deck could be applied to steel longitudinal girders to
replace the aging wooden bridges throughout the country. Figure 2.19 depicts a deteriorated bridge with a prefabricated longitudinal beam system. Note that the original bridge was left in place to avoid environmental issues
associated with the bridge removal.
Figure 2.19: Longitudinal Beam Replacement Photo
Source: http://www.acrowusa.com/
Conventional Steel Girders and Concrete Deck Systems
Prefabricated longitudinal beam systems can provide a quick means of replacing damaged or deteriorated bridges. These modules can also be used to replace individual spans of larger structures. A good example of this type of
application is the rehabilitation project of I-95 bridge over James River in Richmond, Virginia. This bridge carries both of the Northbound and Southbound lanes of the roadway. In this project 45 of the 50 existing bridge spans were
replaced with entirely new spans. The remaining five spans consisted of four plate girder spans and one 269 foot long truss span. The structural elements of truss span and the plate girders of the four remaining spans were
determined to be in good condition and did not require replacement, however the deck slab of all five spans had significant deterioration requiring replacement. Therefore, only the decks of the plate girder and truss spans were
replaced using a filled-grid deck system.
All lane closure and construction work were performed at night between the hours of 11:00 PM and 6:00 AM. In the complete replacement of the 45 bridge spans, the construction crews saw cut large sections of concrete deck slab
with three steel girders attached and used a pair of cranes to remove and place the cut segments on trucks for transportation off site. After bearing seats were prepared, a rubber-treaded vehicle carried the new replacement bridge
segments from a nearby fabrication yard to the bridge site. Two cranes teamed up to lift each segment off the vehicle, and erect it in final location on the bridge piers. Using this construction scheme, the contractor was able to replace
a 3-lane wide bridge span per night of work. Figure 2.20 details the process carried out on the James River Bridge to replace the 45 spans.
Figure 2.20: Lifting of Prefabricated Segments for the James River Bridge
Source: http://www.roadstothefuture.com/I95_JRB_Restoration.html
Replacing the bridge deck on the other five spans was achieved by first drilling holes and inserting lifting cables into the deck followed by saw cutting and removing sections of the deck as shown in Figures 2.21 and 2.22. Once the
deck was removed, the filled-grid slab sections were brought out onto the bridge by a flatbed trailer. The filled-grid slab section was then lifted and lowered into place as shown in Figure 2.23. Shear connectors were then installed
along the girder flange followed by pouring polymer concrete to fill the joints as shown in Figure 2.24.
Figure 2.21: Drilling and Installing Lifting Cables
Figure 2.22: Saw Cutting and Removing Existing Concrete Deck
Figure 2.23: Placement of New Concrete Filled Grid Deck
Figure 2.24: Finished Deck
The following sections detail current innovations in prefabricated deck/girder bridge systems, with a focus on some of the products currently available.
The Railroad Flatcar System
The concept of using railroad flatcars as temporary bridging was developed by W.H. Wattenbug of the Lawrence Livermore National Laboratory. The system, although in use in rural areas for permanent bridging, had never been
considered for use as a temporary bridge until 1994. At that point, a conceptual design was created to meet the needs of highway loading. The modular system consisted of a flatcar acting as a foundation and supports the half
flatcars that serve as columns, which in turn support a flatcar that acts as a bent cap. The deck system consists of four flatcars, interlocked side by side. Figure 2.25 displays the concept.
Figure 2.25: Railroad Flatcar Modular System
Source: /publications/publicroads/95fall/p95au2.cfm
The system has been in use in California and is still being tested for functionality. One drawback to the design is the inherent need for mass amounts of cross bracing and that the substructure is not practical for use in underwater
conditions. However, it has been recognized that the flatcar deck proves to be an economical solution to bridge decking requirements for use in temporary structures.
Composite Space Truss
Space truss structures are commonly used in two-way roof and floor building structure applications and have recently become a design subject for use as bridge superstructures. The structural reliability in terms of high
stiffness/weight ratios, high strength/weight ratios and the availability of many alternative load paths prove to be equally effective in bridge design. One such example of a composite space truss consists of a cylindrical steel tube truss
design, fabricated in equilateral triangles forming a triangular shaped truss with a pre-fabricated deck. Although this design has been utilized primarily in Europe as a temporary bridge, extensive research and development has led to
a design that can be considered as a permanent structure. Initial cost is a disadvantage to this type of structure; however, the standardization of components and methods has yet to be fully investigated. Therefore, the space truss
bridge, although feasible in prefabrication, has yet to be fully modularized to speed construction.
An example of a steel space frame truss system is the 1000 foot long Lully Viaduct located on Swiss Highway A1. Located near the village of Lully in the Canton of Fribourg, Switzerland, the viaduct is incorporated into Highway A1.
Crossing a rural flat valley surrounded by wetlands and trees, the bridge completed a highway link between Murten and Yverdon.
The innovative design proposed a light and transparent structure made of a triangular cross-section fabricated entirely from un-stiffened circular tubes. The result was twin space trusses, with a typical span of 140 feet. Each
transversal triangular cross-section is 9.5 feet high by 13 feet wide and is supported by a single slender pier. The largest diameter and thickness of the tubes are 20 inches and 2.75 inches, respectively. Welded overlapping K-joints
and KK-joints form the brace-to-chord connections along the top and the bottom chords, respectively. The concrete deck slab is connected directly to the top chord by uniformly distributed welded shear connectors. Figures 2.26, 2.27
and 2.28 detail the cross-sections of this structure.
Figure 2.26: Lully Viaduct Steel Space Truss Cross-Section @ Pier
Source: http://www.dic-ing.ch/data/lully.pdf
Figure 2.27: Cross-Section @ Mid-span
Source: http://www.dic-ing.ch/data/lully.pdf
Figure 2.28: Precast Concrete Slab Cross-Section Detail
Source: http://www.dic-ing.ch/data/lully.pdf
Figures 2.29, 2.30, and 2.31 below demonstrate critical connection details made between steel tube truss members as well as the truss top chords and the precast concrete slabs.
Figure 2.29: Concrete Slab to Steel Truss Top Chord Connection Detail
Source: http://www.dic-ing.ch/data/lully.pdf
Figure 2.30: Bottom Chord to Diagonals Joint Connection Detail
Source: http://www.dic-ing.ch/data/lully.pdf
Figure 2.31: Bottom Chord to Diagonals Joint Connection Detail
Source: http://www.dic-ing.ch/data/lully.pdf
Figure 2.32 shows the bridge during construction and the completed structure.
Figure 2.32: Longitudinal View During Construction
Source: http://www.dic-ing.ch/data/lully.pdf
Figure 2.32 (Cont.):View of Bridge During Construction
Source: http://www.dic-ing.ch/data/lully.pdf
Figure 2.32 (Cont.): Completed Lully Viaduct Bridge - Swiss Highway A1
Source: http://www.dic-ing.ch/data/lully.pdf
Other composite steel truss girder bridges have been designed and constructed in Europe and Japan. Most notably, the Roize Bridge near Grenoble, France was designed by J. Muller International consultants (Jean M. Muller) and
construction completed in 1990. The design included unique modular construction methods; however, reductions in construction time and costs were limited on this "experimental" project. Other projects constructed are major bridges
that do not fit the category of "prefabricated steel bridge systems" as in the purpose of this study.
Innovations dealing with this technology are currently under development, such as utilizing a prefabricated concrete member as the bottom chord of the truss. Also underway is the analysis to provide for a standardization of
construction and design to create more cost effective applications.
The composite space truss with precast post-tensioned concrete deck slabs holds great promise as an innovative Deck/Girder Bridge System.
Inverset Type Concrete Deck and Steel Composite Systems
This Bridge system is a precast, pre-compressed concrete/steel composite superstructure made up of steel beams and a concrete slab that acts as a composite unit to resist its own dead load. The deck is cast upside down in forms
suspended from steel girders, allowing the combined weight of the forms and the concrete to produce a prestressing effect on the girders. Also, when the units are turned over the concrete deck is then pre-compressed. The resulting
compression in the concrete deck offers enhanced resistance to cracking. The fabrication of the units in a controlled environment allows for replacement of bridge sections even in the coldest winter months with minimal lane closure
time. The systems can be fabricated in any width with a span ranging from 20' to over 100'. When shipping on highways, the width of the units is generally limited to 8 feet. They can also be skewed or contain vertical curves as the
site dictates. Figure 2.33 depicts the current design methodology.
It should be noted that this bridge type was first introduced and patented under the brand name "Inverset". Since then this patent has expired and the system is no longer proprietary. In the following section and through out this report
this system will be referred to as "Inverset type" to distinguish it from other systems.
Figure 2.33: Composite Steel/Concrete System
Source: http://www.dot.ca.gov/hq/esc/Translab/pubs/Tappan_Zee_Bridge_Report.pdf
Figure 2.34 details the stress diagram during casting. The top flange of the beam is in compression and the bottom flange in tension, as is typically the case with any beam subjected to vertical loads. As the concrete in the forms
hardens, the beam is maintained at the predetermined deflection level and the linear stress distribution is locked into the beam as an initial prestress.
Figure 2.34: Stress Distribution during Casting
Source: http://www.dot.ca.gov/hq/esc/Translab/pubs/Tappan_Zee_Bridge_Report.pdf
After the concrete cures and attains design strength, the unit is turned upright with the concrete deck now compositely cast over the steel beams. In this final position, the section now undergoes stress reversals, as shown in Figure
2.35 below. The concrete deck is in compression, the top flange of the steel beam (which was the bottom flange during casting) remains in tension, and the bottom flange of the beam (the top flange during casting) is decompressed
to a near zero stress. Note that the top flange of the beam in the composite section is at the neutral axis.
Figure 2.35: Stress Distribution in the Composite Section (With Only Dead Loads).
Source: http://www.dot.ca.gov/hq/esc/Translab/pubs/Tappan_Zee_Bridge_Report.pdf
The system was recently used during the Tappen Zee Bridge Deck Replacement Project.
The system has great potential for greater reduction in economy and construction time as a Deck/Girder Bridge System with proper innovative design and detailing.
Fiber Reinforced Concrete (FRC) Arch-Panel Decks
Fiber reinforced concrete (FRC) deck slabs without internal tensile reinforcement are also known as "steel-free" and "corrosion-free" deck slabs. The cast-in-place version of these slabs has already been applied to four highway
bridges in Canada. The prefabricated version of steel-free deck slabs was developed after extensive experimental investigation. Tests of full-scale prefabricated slab prototypes have been implemented in one forestry bridge and one
marine structure.
In the cast-in-place version of the system, restraint is provided by two elements. First, the slab is made composite with the supporting girders of either steel or prestressed concrete and in-plane resistance in the longitudinal direction
is provided by the axial stiffness of the girders. Secondly, in the transverse direction, the required restraint is provided through the addition of external steel straps, normally 1 inch x 2 inches in cross-section and spaced at about 4 feet
on centers, which inhibit the lateral displacement of adjacent girders. Recent research has confirmed that bottom transverse steel reinforcement has the same restraining function as the external steel straps.
The typical cross-section for panels used in the experimental work is shown in Figure 2.36. The external steel straps are connected to the concrete deck at the time of prefabrication with only the ends embedded and anchored by a
row of three steel studs. In this manner, the panel is provided with transverse lateral restraint in the prefabrication stage. The soffit of the panels can be profiled to resemble the underside of a shallow arch thereby reducing dead load.
Weight is an important consideration when transporting prefabricated elements, particularly to remote locations.
The panel is supported by steel girders spaced at 11.5 feet on centers. The panel has a constant thickness of 6 inches through the middle portion of its width, yielding a nominal span to depth ratio of 23:1.
The studs anchor the straps into the concrete slab. In order for the system to be fully composite, the panel must also be connected to the supporting girders. For prefabricated construction, the rows of studs are replaced by clusters
consisting of groups of studs in a circular pattern. Pockets spaced at about 3 feet on centers are left in the prefabricated panel. During placement, these pockets fit over the cluster of studs and are subsequently filled with grout,
thereby providing the necessary composite interaction.
Figure 2.36: Typical Cross-Section of Arch-Panel on Steel Support Beams
Once fully installed, the panels are capable of sustaining loads several times larger than the nominal ultimate loads required by a variety of design vehicles.
Recent project examples include two-girder bridges in remote locations where cast-in-place construction is not feasible for concrete decks and prefabricated modular assembly is preferred for speed and quality control requirements.
Prefabricated Deck Systems
Prefabricated decks offer advantages for deck construction since bridge components can be prefabricated offsite and assembled in place. Other advantages include removing deck placement from the critical path of bridge
construction schedules, cost savings, and increased quality due to controlled factory conditions. However, proper design and construction of the joints must be adequately addressed to ensure adequate performance.
Partial-depth prefabricated deck panels act as stay-in-place forms and not only allow more controlled fabrication than fully cast-in-place decks, but also could increase the strength of the finished bridge deck due to the utilization of
prestressed panels. They have been commonly used in many states; however, there is a reported history of performance problems associated with cracking and spalling of the cast-in-place deck.
The full depth prefabricated panels allow reducing the construction time and thus traffic disruption. For example, the Dead Run and Turkey Run Bridges located onGeorge Washington Memorial Parkway, Virginia needed to be kept
open to traffic on weekdays during replacement of bridge decks in 1998. The Dead Run Bridge consists of two structures carrying two traffic lanes each; the bridge is 305 feet long with a three-span configuration (Figure 2.37). The
Turkey Run Bridge is also two structures that each carry two lanes of traffic having a length of 402 feet in a four-span configuration. Both bridges have an 8-inch thick concrete deck supported on steel beams with non-composite
action. The non-composite aspect of the original design, along with the use of prefabricated concrete post-tensioned full-depth deck panels, facilitated quick deck replacement and allowed the structures to be kept open to daily traffic
between Monday morning and Friday evening.
The construction sequence closed the bridge on Friday evenings and included: saw-cutting the existing deck into transverse sections that included curb and rail; removing the cut sections of the deck; setting new prefabricated panels;
stressing longitudinal tendons after all panels in a span were erected; grouting the area beneath the panel and above the steel beam; opening the bridge to traffic by Monday morning. This construction sequence allowed the complete
replacement of one bridge span per weekend.
Figure 2.37: Dead Run and Turkey Run Bridges
(source: http://www.aashtotig.org/, photo credits: Federal Highway Administration)
Under-Slung Truss Bridges
Given a scenario in which vertical clearance elevation requirements are not a controlling design factor, the under-slung truss bridge is a viable solution for bridges. In essence, the structure is setup like a longitudinal beam system,
with longitudinal trusses acting in place of steel plate girders or rolled beams. Figures 2.38 and 2.39 illustrate this concept.
Figure 2.38: Elevation View of Under-slung Truss Bridge
Source: http://www.reidsteel.com/steel-bridges/steel-bridges-under-truss.htm
Figure 2.39: Cross-section of Under-slung Truss Bridge
Source: http://www.reidsteel.com/steel-bridges/steel-bridges-under-truss.htm
Although this approach offers a feasible design strategy for some applications, the technology is not modular in the purest sense. Figure 2.40 depicts an under-slung truss bridge in service.
Figure 2.40: Steel Under-Truss Bridge, Belize, Central America
Source: http://www.reidsteel.com/steel-bridges/steel-bridges-under-truss.htm
Composite Cold-Formed Steel Plate Box Girder System
Conceptual design for a composite cold formed steel plate box beam was developed by Guy Nelson, bridge engineer with URS. An off system bridge was prefabricated and constructed in Michigan based on this concept and utilized
a cold-formed (i.e., cold-bent) structural steel plate to form the shape of a conventional steel box girder. Whereas a conventional steel box girder is comprised of welded fabrication using individual web plates, top flange plates and a
bottom flange plate, this girder component used a single 3/8" thick plate of 60" total width that was cold-bent longitudinally at four locations. The bends were apparently made continuously along the 46' length. The girder was then
cast with a 7' wide concrete deck of 8" average thickness, thereby creating a prefabricated modular bridge component of 7' width and 46' length. Figure 2.41 shows the decked girder cross section.
Figure 2.41: Composite Cold-Formed Steel Plate Box Girder System
Two 46 ft long modules were used to construct a 16 ft wide bridge for a private driveway over a creek bed. The two 7 ft wide modules were erected with a 2 ft wide gap between adjacent flanges. The interior flanges were cast with a
shear key configuration and with reinforcing steel projecting transversely. The 2 ft wide gap was then filled with cast-in-place concrete to create the connection between the modules and complete the 16 ft total bridge width. Figure
2.42 shows a cross section of the bridge deck while Figure 2.43 shows views of the bridge during construction.
Figure 2.42:. Bridge Cross Section
Figure 2.43:. Views of Box Girder Bridge During Construction
This system might be feasible for off system bridges it does not meet AASHTO requirements for highway bridges. The AASHTO LRFD Bridge Design Specifications state that the minimum thickness of structural steel shall not be less
than 0.3125" (5/16") but does not address the use of cold-bent steel shapes. However, the AISC Manual of Steel Construction does address cold-bending with the following caveats:
"Values (for inside bend radii) are for bend lines transverse to the direction of final rolling. When bend lines are parallel to the direction of final rolling, the values may have to be approximately doubled. When bend lines are longer
than 36 inches, all radii may have to be increased if problems in bending are encountered."
The potential problems of fatigue resistance at the longitudinal bend locations, possible fabrication limitations, and means and methods of quality control are just several reasons why this concept should not be currently pursued for
public highway bridges. In addition, from design experience there are only two advantages to using steel box girders versus plate girders. These advantages are: TORSIONAL RIGIDITY for long spans with tight horizontal curvature
and AESTHETICS for very visible structures. All other primary factors of bridge selection do not favor box girders. The fabricated cost is typically 20% more expensive. However, the biggest drawback is maintenance and inspection.
In particular, for spans less than 150 feet, the optimum box depth structurally is less than ideal for physical access to maintenance crews.
In summary, this bridge concept in its current form should not be used for highway bridges, however, with further research and design improvements to address the above stated issues it could become an acceptable prefabricated
bridge system.
Railroad Bridge Prefabricated Systems
Delays in railway bridge construction, rehabilitation or replacement are generally limited to a strict minimum, since railway deviation (track switching) is difficult and expensive. The prefabrication process is most suitable for
accelerating the bridge construction or rehabilitation. Such bridges can be of prefabricated concrete or steel. The first prefabricated prestressed concrete railway bridges were constructed in the 1950s. This long experience has
allowed prefabricated elements and systems to be standardized for integrated bridge deck construction.
The experience gained from Railroad Bridge construction in limiting traffic disruption and environmental impact at the construction site could be transferred and used in highway bridges. Traditional types of decks are open deck steel
span railway bridges (Figure 2.44), steel deck/girder railway bridges with prefabricated prestressed concrete slabs (Figure 2.45) and through plate girders (Figure 2.46). All of these types can be prefabricated and assembled in-situ
with minimal traffic interruption.
Figure 2.44: Open Deck Steel Span Railway Bridge
Figure 2.45: Steel Deck/Plate Girder Railway Bridge with Prefabricated Prestressed Concrete Slab
Figure 2:46 Through Plate Girder Railway Bridge Deck
2.2 Substructures
The development and utilization of prefabricated structural steel substructures have been almost non-existent. A main purpose of this research study is to develop concepts for prefabricated substructures for integral use with the
innovative superstructure systems chosen.
2.2.1 Prefabricated Steel Piers
Necessary to a fully modular bridging system is a prefabricated substructure. Although not fully prefabricated (onsite welding or bolting is necessary), one such innovation was recently patented detailing an innovative solution to
prefabrication of steel piers. Each foundation component comprises a prefabricated column base sleeve, with sleeve pairs welded to a horizontal support to form pier foundation assemblies. These prefabricated assemblies are then
welded to leveling beam pairs at the construction site and anchored into a concrete footing to form the foundation for each pier assembly.
Each pier cap comprises a series of prefabricated sections, each having a single column end pocket for accepting a pair of column members therein. The sections are assembled to form the completed pier cap box, installed atop the
column members, and used as a permanent form for casting the concrete pier cap. The present system may be used with either conventional single girder span construction or with built up girders. (SOURCE: https://www.uspto.gov/,
PATENT # 6,449,971. ) Figure 2.47 details the structure.
Figure 2.47: Steel Prefabricated Pier Design
Source: https://www.uspto.gov/
2.3 Bibliography















The AASHTO LRFD Bridge Design Specifications, Third Edition (2004).
Calvert, J.B., "Bridge Truss Design" [Online}. July 10th, 2000. Available: http://www.du.edu/~jcalvert/tech/machines/bridges.htm
United States Patent and Trademark Office, Patent # 2,024,001, Archibald Milne Hamilton.
Bliss, Mary R. "In Memory of Bill Hamilton: Hazards of Modern Medicine", Location: http://www.unifr.ch/biol/ecology/hamilton/hamilton/bliss.html
An Introduction to Bailey Bridges. Location: http://www.mabey.co.uk/johnson/bailey.htm
Bailey Bridge Information: Location http://www.baileybridge.com/
http://www.acrowusa.com/
https://www.uspto.gov/
http://www.mabey.co.uk/
http://www.jansonbridging.com/
HITEC Evaluation Plan for Quadricon Modular Bridge System, October 2002
http://www.roadstothefuture.com/I95_JRB_Restoration.html
Bridge to the Future, Muller, Jean M. Civil Engineering Jan 1993
http://www.kajima.co.jp/ir/annual/2002/research-development.html
http://www.amcrete.com/




http://www.dot.ca.gov/hq/esc/Translab/pubs/Tappan_Zee_Bridge_Report.pdf
Elgaaly, Hala, (2003), Federal Lands Bridge Office, Federal Highway Administration, 21400 Ridgetop Circle, Sterling VA 20166, Phone: (703) 404-6233, Fax: (703) 404-6234, Email: hala.elgaaly@fhwa.dot.gov., Website:
http://www.aashtotig.org/
McKeel, Wallace T., Jr. (2002). "Bridge Maintenance and Management. A Look to the Future." A3C06: Committee on Structures Maintenance and Management. TRB.
FHWA: Focus: Prefabricated Bridge Technology: Get in, Get out, Stay Out. Location: /publications/focus/03apr/04.cfm
Easibridge – Lightweight Tactical Bridging Innovation
No other system comes close to the span range, portability or breadth of capability of EasiBridge platforms, British innovation at its finest
Twitter
Facebook
LinkedIn
Reddit
Print
EasiBridge offers the world‟s first truly man-portable, long-span rescue/assault bridging system. Exploiting the inherent flexibility of the EasiBridge systems,
a further eight engineer/infantry “Super-Kit” capabilities can be used.
Key benefits include;




Portability; weighing just 4kg/m the EasiBridge sections can be easily carried by dismounted personnel and handled without mechanical assistance,
Span Length; gaps of up to 18m can be installed by a single person, with access from one side only,
Low Cost; EasiBridge is significantly lower cost than comparable infantry assault bridges,
Versatility; using common components a wide range of demanding requirements can be addressed.
EasiBridge components are 85% lighter and 80% more compact than incumbent Infantry Assault Bridges. EasiBridge is expandable to offer a universal,
ground-breaking solution for gap crossing, infantry carriage support, troop protection, logistics handling – even man-portable SVBIED barriers. A multifunction super-kit, ideally suited for the challenges of urban warfare, as well as special forces, engineer and dismounted infantry operations.
EasiBridge is supported by a Rapid Innovation Grant from the UK Defence and Security Accelerator with first military orders now secured.
It promises to be revolutionary.
Strategic Trends and Operations in Urban Areas
The 5 Edition of the Global Strategic Trends document describes future urbanisation trends;
th
With 70% of the global population likely to live in cities by 2045, urbanisation will be a particularly important theme in developing countries. Urbanisation is
likely to enhance economic and social development, but – without mitigation measures – may also lead to pressure on infrastructure (and the environment)
which could contribute to social tensions within the urban population. Urbanisation and the effects of climate change are likely to result in an increase in the
magnitude of humanitarian crises, particularly since the majority of urban areas will almost certainly be either on, or near the coast, making these cities
vulnerable to flooding.
Building on this, in September 2017, the Ministry of Defence‟s (MOD‟s) think tank, the Development, Concepts and Doctrine Centre (DCDC),
published Future Force Concept (JCN 1/17).
]Joint Concept Note (JCN) 1/17 is the authoritative, high level, analytical concept, it aims to shape the design and development of the future force to 2035
and beyond. It is aimed at those involved in policy and strategy formulation; by military capability and acquisition staff; by operational commanders and
their staff; by staff and students at the staff colleges. and by all those, including allies and partners, interested in the development of the future force.
On the challenges of operating in urban environments.
We will need to exploit the information and data systems being integrated into ever more populated, connected and complex cities. Within the urban
environment the tasks of armour and air manoeuvre will remain, but how they are delivered will evolve. Combat and armoured engineers teamed with
unmanned systems will be key enablers to manoeuvre and counter-mobility in urban terrain. Quad-copter and small jet engine technology developments
able to transport individuals may expand the range of systems available to land forces for vertical manoeuvre in constrained urban space.
The Modern Warfare Institute defines the challenge of operating in urban environments:
Enemy forces-whether state-based, terrorist, proxy, or something else-have learned that they can greatly reduce technological and other advantages of
state-based military forces by pulling them into densely populated urban areas.
The subject is vast, with an equally diverse range of observations and lessons to learn, but common to all is the need for dismounted personnel to traverse
the hugely variable terrain found in urban areas.
It is this terrain variability that poses significant challenges for forces in urban operations as they seek to gain a manoeuvre advantage, avoid obvious
ambush locations, exploit observation vantage points and prevent detection. Urban environments consist of multiple layers; on the ground, above ground
and below ground, and each of these will have access constraints for dismounted personnel. Gaining access to subterranean environments such as
sewers and tunnels, moving between buildings above ground and reaching roof areas for example.
To do so effectively, currently requires a range of different systems and in many cases, mechanical plant and vehicular transport.
Entering target buildings through normal ground-level entry routes can be hazardous. Some advantages may be gained by scaling buildings using ropes or
ladders but both techniques can be slow and predictable, leaving personnel exposed and vulnerable. Rope access requires continual training to maintain
skill levels and safety. An element of surprise can be gained by entering the target building at high level with access from adjacent „safe‟ buildings, rooftopto-rooftop, or window-to-window. This allows ground-level assaults to be focussed on adjacent “safe” buildings, rather than more fortified “target” buildings.
The “safe” building can be retained as an emergency entry/evacuation route.
Current access systems between buildings (ladders) are generally limited to around 6m spans. Longer footbridge systems exist but are impractical for
rapid assaults or evacuations in urban areas. Rapid assaults require something much quicker and lighter.
EasiBridge solves many of these challenges with the world‟s first man-portable, long-span rescue/assault bridge that can also be utilised to access
subterranean and above-ground environments in the vertical plane. In short, the EasiBridge system combines capability with versatility to minimise the
amount of equipment needed to be carried by dismounted personnel.
The EasiBridge System
EasiBridge uses 1.5m long, optimised ladder sections with a bespoke (EasiLock) jointing system to ensure no loss of strength or stiffness at multiple
section joints. Combined with a rope-stiffening system, telescopic masts and variable tensioning elements, EasiBridge structures are half the weight and
treble the span of incumbent systems.
Simple short spans, up to 6m, can be formed from plain ladder sections with just three sets of EasiLock joints. Longer spans, up to 18m, use a link
tensioning system common to innovative military bridges like the Medium Girder Bridge and General Support Bridge.
EasiBridge, therefore, caters for any span from 1 to 18m using common components.
Key attributes are;





All EasiBridge structures are man-portable; a 12m bridge can be transported by a single person, 18m bridges transported by just 2 personnel
18m bridges can be installed and crossed by a single person in under 20 seconds, with no prior access to the far bank
Bridges are “launched” into place using a Patented cantilever launch/inversion technique
Installation is completed entirely from the home bank and in near silence
Bridges can be recovered and extracted for re-use as quickly as they are installed.
EasiBridge is a modular system with maximum component lengths of 1.5m, making bridges extremely versatile, and easy to transport by dismounted
personnel.
EasiBridge is compatible with confined space installation, bridges can be carried up building staircases, through „mouse holes‟ and transported over long
distances by just a single operative, then used to covertly cross gaps between buildings or other obstacles, access tunnels and roof areas.
Urban environments require personnel to move in the horizontal and vertical planes, EasiBridge provides a common set of components to address both,
offering a step-change improvement over existing products and techniques. EasiBridge packs to 10% of the size of the current Infantry Assault Bridge,
offering considerable cost and logistics savings. EasiBridge is 20 times stiffer and offers 3 times the span range of incumbent ladder systems. An
innovative cantilever launch/inversion technique is critical to this capability.
EasiBridge components are simple to use and maintain. A typical bridge is formed of 5-to-15 components, each costing less than £1000 to replace.
Bridges take less than 5 minutes to assemble. And 20 seconds to install. The training time of just 1 hour has been shown to be sufficient for trial troops.
EasiBridge is capable of operating in a range of extreme environments, including extreme cold. EasiBridge remains operational in CBRN environments.
Extreme heat and fire present the only environmental constraint – bridge components may experience a loss of integrity if directly exposed to fire.
EasiBridge can be adapted to form 10 wider structural functions, via a common “Super-Kit” of parts, offering significant cost and logistics efficiencies
compared to multiple ranges of disparate, single-function equipment.
Tactical Assault Bridge
The Tactical Assault Bridge (TAB) is the core EasiBridge configuration.
Tactical Assault bridges are designed to be man-portable, with typical system weights 1.5 kg per foot of span, for a design load of 200 kg. A 50-foot bridge
weighs 75kg and can be carried by as few as 2 personnel using carriers formed from bridge components themselves. EasiBridge structures are half the
weight and treble the span of the incumbent OCS system.
A single Tactical Assault Bridge is designed for low centre-of-gravity trolley loading. The low centre of gravity permits a narrow structure width for
maximum portability, even for long-span bridges.
The trolley is used for two purposes; launch and recovery, and personnel movement across the bridge. Walking upright on a ladder over a gap is difficult,
especially when encumbered. Adding handrails would mitigate some of the dangers but they add weight and take time to deploy. The trolley lowers the
centre of gravity and allows an encumbered person to move quickly and safely across the gap.
What sets the EasiBridge Tactical Assault Bridge (TAB) apart from incumbent systems like the Inch‟On GCS or Atlas Tactical Ladder is the long span
capability, ease of deployment and low centre of the gravity trolley system.
The videos below show launch and crossing techniques for the Atlas REBS ladder system
…and the Atlas Tactical Ladder.
In the context of urban operations, gaps are likely to be wider and personnel encumbered with weapons, radios, ammunition and other stores, making
traversing open ladders dangerous and slow. For vertical access, the same components are used. Un-tensioned, to a height of 10m and with the
tensioning systems, 18m. In most cases, personnel would simply use the ladder sections in a conventional manner.
EasiBridge‟ rope tensioning system also allows ladders to be installed at flatter angles, enabling winch or rope ascender movement of stores and weapons,
or stretchers via the trolley system.
Shown below during trials
EasiBridge Super-Kit accessories offer further vertical access capabilities:




Access towers – footbridge decking over ladder towers and platforms.
Marine boarding ladders – detachable end hooks offer considerable space savings over incumbent systems – supporting RIB-assaults.
Manhole/tunnel access systems using modular ladder components and detachable top hooks.
Underbridge access systems, combining marine-boarding hooks, bridging elements and decking platforms.
Although this article is focused on the military applications of the EasiBridge system, it also has a number of applications in the civilian market. EasiBridge
offers further capabilities in fire evacuation, flood-, mud- and mountain- rescue. The addition of a back-pack/infantry carrier system makes the system ideal
for remote access, offering significantly improved portability over vehicle-based rescue rafts.
For mountaineering, EasiBridge completely redefines conventional crevasse crossing systems and techniques, bringing ground-breaking improvements in
span range, portability and operational safety.
Launch and Recovery
A key EasiBridge innovation is its method of installation – a patented cantilever launch/inversion technique, allowing a single person to install and cross a
complete 18m span in under 20 seconds. Bridges are designed for one-man assembly and installation, without engineer support, and with no prior access
to the far „bank‟.
Although the trolley is used for moving personnel, its main function is not to move people, but to move the bridge itself. During installation, the structure
and the trolley are both inverted. Turning the bridge and trolley upside down transforms the structure from a bridge into a cantilever boom on rollers, giving
the structure incredible range. This time, the trolley is static – it is the bridge that moves.
The resulting structure is light and virtually frictionless.
A single operator can launch the bridge to an adjacent building, with up to 18m range. The bridge is then inverted to form a robust truss structure, the
trolley placed back on the bridge, and crossed as shown in this video:
All this was completed in near silence and in under 20 seconds. Bridges can also be recovered for relocation and re-use by simply reversing the
installation procedure:
A full video of Royal Engineer trials of the system is available here:
Confined space launch allows a 12m sectional bridge to be launched with 2m of internal space, bridges being assembled as they are launched.
A demonstration of Urban Access Capabilities is available here:
EasiBridge structures are so light, they are also compatible with aerial emplacement using light helicopters and heavy lift UAV‟s or drones. The UK
designed and built Malloy Aeronautics Hoverbike that can single-handedly lift an 18m Tactical Assault Bridge.
A pair of such devices can lift a 10.5m Infantry Assault Bridge, complete with handrails and decking.
Anti-sniper screens can be suspended from the Tactical Assault Bridge.
Transportation and Carriage
EasiBridge is at its core, a man-portable system, components are designed and built to be as low weight as possible, dismounted personnel are
increasingly likely to be overburdened so every kg of carried weight is important.
Intra and inter theatre transportation has also been considered as part of the design process.
Tactical
For transport and carriage in a tactical environment, all Easibridge components are designed to be man-portable with each section weighing only 6kg.
Ropes, pulleys and clutches are also designed to balance weight with durability.
For portability inside a building, bridges will be broken down into 2 ladders/men. The 2-ladder standard stacking pattern uses one ladder inverted relative to
the next, with clamps inverted on the top unit, relative to the lower unit. Ladders then carried inside Hard-Case-Carrier, supported about the centre rung.
The Infantry Carrier System (ICS) can be used to transport complete (disassembled) bridges over longer distances where mechanical assistance is not
available. It features a launch nose and wheel system and can also be used to carry Bergen‟s, ammunition and other equipment. The ICS reduces carriage
burdens by more than 50%, allowing greater loads to be carried over much longer distances, with reduced operator fatigue, and improved combat
readiness
The Carrier System avoids the “dead weight” problem associated with alternative carriers if the infantry bridge was being carried anyway. The Carrier
attaches to MOLLE on the operator‟s hips via quick-release fasteners. ICS allows a single operative to transport a complete 10.5m bridge, or two
personnel – bridges up to 18m. The system is reversible to form heavy-duty sack trucks for short-range logistics handling.
The EasiBridge Infantry carrier offers an Infantry mobility breakthrough. Reducing carriage loads on personnel, whilst simultaneously enhancing forward
mobility, emergency evacuation and force protection capabilities.
Where mechanical assistance is available and for carriage over longer distances, light vehicles can be used, right down to quad bike style ATV‟s, a single
ATV, for example, can transport a complete 10.5m bridge.
Inter and Intratheatre Transport
EasiBridge components are easily transported vertically on NATO pallets with going over 1.87m in height using pallet wrapping or collars.
They can also be easily carried using 463L pallets, air despatch pallet systems and as a door bundle if needed.
Additional TAB Applications
The wheeled Carrier System also unlocks a unique MEDEVAC/CASEVAC capability, allowing mid-range casualty evacuation by just a single operative.
The ladder-stretcher is adaptable for carriage by two or more operatives in a horizontal position when required.
Using ropes and attachment points, the stretcher assembly can be lowered from buildings or raised from below-ground areas, either using winching
equipment or manually.
Using easily deployed brackets and lightweight powder actuated fixings, Easibridge TAB sections can be used to create barriers across doorways, mouseholes and other openings when moving through an urban or underground environment. A similar arrangement can also be used to create rope anchors
and lifting spreaders. Stable weapon platforms inside buildings can be constructed of Easibridge TAB sections.
Extending Utility – EasiBridge Super-Kits
Military feedback has stimulated the development of a range of wider EasiBridge capabilities. Individual capabilities are discussed in subsequent sections.
All capabilities form part of standard “SuperKit” enhancements of the standard bridging system.
Fence Breaching System
Using the EasiBridge Fence Breaching System personnel can scale fences up to 4m high without contacting the fence, ensuring no damage or detection at
the point of entry. A bespoke mast, central hinge and quick-release rope attachment is used and is based on the inclined cantilever launch/inversion
technique.
The Fence Breaching System is a valuable alternative to vehicle-based systems and a significant improvement over improvised climbing ladders.
Infantry Assault Foot Bridge
The man-portable modular footbridge (span range 0-18m) is formed via System II Super-Kit, placing 2 standard EasiBridge Tactical Assault Bridges sideby-side, then, connecting bridges together via tie-rods fed through ladder rungs and underslung torsion bars.
A video of the EasiBridge Infantry Assault Bridge system is available here:
This limits relative displacement between the two bridges and mobilises the torsional stiffness of both spans, mitigating any tendency for bridges to
overturn under (high centre-of-gravity) walkway loads. Two further Tactical Assault Bridges, on their sides, form the structure handrails. Virendeel stiffness
of the ladder handrail also enhances overall bending strength alleviating local bending stresses in the deck.
The Easibridge IAB is half the weight of the incumbent Infantry Assault Bridge, reducing or negating requirements for vehicle transportation. Footbridges
are formed from 1.5m x 7kg ladder sections. 90% more compact, and 88% lighter than the incumbent IAB. A dismounted footbridge capability offers a
significant enhancement on current vehicle-based systems, whilst maintaining full interoperability with the core assault bridge platform.
The twin TAB with handrail configuration can accommodate pack animals and stretcher trolleys.
Infantry Assault Pontoon Bridge
For wide and wet gaps, the standard Easibridge IAB can be used with demountable pontoons fitted between the mast knee-braces.
Even with the pontoons, the EasiBridge Infantry Assault Pontoon Bridge is deployable and transportable without vehicles or mechanical handling
equipment, a significant advantage over the incumbent IAB and one that results in a 75% volume saving compared to the current IAB
Quad Bike Crossing and Pontoon/Raft
The existing General Dynamics Quad Bike Bridge (QBB) is quick and easy to use but it can span very short spans.
For dismounted patrols supported by quad bikes, any gap wider than 2.5m must be provided by Royal Engineer bridging support, the next step up from the
QBB is either REBS or an Air Portable Ferry Bridge, both requiring considerable support and resources.
Using the EasiBridge system, an 18m long-span „trackway‟ type bridge can be built quickly, without any engineering plant, with minimal personnel and
launched from the home bank.
The infantry patrols‟ quad bikes can be simply pulled across on the launch trolley.
Longer spans can use pontoons, and where applicable, the EasiBridge system can be converted into a „ferry‟ using pontoons and outboard propulsion
Close Support Bridge
EasiBridge is a modular system. The Close support Bridge (CSB) extends the application of the IAB system by placing 3 or more standard EasiBridge
Tactical Assault Bridges side-by-side – allowing bridges of any width to be achieved.
Increasing bridge width increases load rating, giving standard Tactical Assault Bridges a light-vehicle capability, suitable for direct trafficking by quad-bikes
and LTMP/SMET transporters.
A video of the EasiBridge Close-Support Bridge system is available here:
https://youtu.be/0IdvuQiQbCg
Maximum spans of 18m can be achieved using just a 1.5m (7kg) ladder and decking sections. The CSB is also compatible with autonomous LTMP/SMET
placement and vehicle crossing – another unique EasiBridge capability.
Simple spans up to 6m can be formed from plain ladder sections – no rope tensioning at all, offering very shallow construction depth.
Light Cavalry Vehicle Bridge
The Light Cavalry Vehicle (LCV) Bridge uses enhanced ladder sections to form an 8-tonne capacity bridge – the bridge weighing less than a ½ tonne,
dismantling to 4m sections, carried on a vehicle roof. The bridge assembled from (enhanced) 4m EasiBridge sections, assembled and crossed in under 5
minutes. Maximum span range 12m. 4m composite decking planks, spanning between main truss node positions limits local bending in ladders.
The load rating of Close Support Bridges could be increased in a similar manner through the use of enhanced LCV ladder sections.
Strike Vehicle Bridging
EasiBridge has developed concepts for a new range of Strike Vehicle Bridging platforms. Bridge installation is powered entirely by gravity – no mechanical
plant or power is required. Bridges up to twice the vehicle length can be carried on lightly-modified Strike vehicles.
EasiBridge Strike Vehicle Bridging could transform rapid mobility capabilities for a host of new Strike Vehicle platforms.
Force Protection
EasiBridge combines bridging with extensive force-protection and counter-mobility capabilities. Overhead protection and vehicle barriers can be
constructed using EasiBridge sections. Force protection capabilities include basic systems for overhead trench protection to blast-resistant roofing systems
for troop-shelters and man-portable troop accommodation and disaster-relief shelters.
Basic cover protection systems utilise bridging ladders and decking panels to form trench cover structures up to 3m spans. Ladder sections can be
combined with sheet materials to support 300mm of earth fill as shown in two left-side images below. For wider positions, ladder sections and joints can be
used to create pitched support. The support can be secured by tie rods, thrust blocks or pickets driven into the ground, two right-side images below.
More complex roof structures can be constructed for use with Hesco or Defencell, or engineering plant excavated defence positions. Troop shelters use a
wire-tensioning system to increase roof span up to 6m – double the span of incumbent systems.
EasiBridge creates an affordable range of rapid-assembly building frameworks, ideally suited for blast-resistant troop shelters, disaster-relief and
humanitarian-aid shelters.
All systems formed from 1.5m x 7kg (man-portable) bridging ladders and footbridge decking panels, compatible with plant/equipment-free transport and
installation. All components can be placed entirely by hand – no power or mechanical plant required. Earth-fill can be placed by EasiBridge materialshandling (trolley) conveyor, allowing easy placement of blast-protection fill from the ground to the roof apex.
Overhead protection and vehicle barriers can be constructed using Easibridge sections. Troop shelters use a wire-tensioning system to increase roof span
up to 6m – double the span of incumbent systems.
EasiBridge can also be used to construct combined Trench Side-Support and Cover Protection frameworks. Ladders and decking panels offering flooring,
side supports and blast-resistant roof covering, accommodating 300mm of earth-fill over. Standard Tactical Assault Bridge and footbridge components
were used throughout.
In complex urban terrain, contemporary threats include suicide bomber vehicle-borne improvised explosive devices (SBVBIED). Creating a physical barrier
at checkpoints, road intersections and other vulnerable points is a key element of any operational concept. These barriers have traditionally been
prefabricated concrete or gabion type (Hesco and Defencell). The former requires a lot of logistics and engineering support and the latter needs a great
deal of fill material and engineering support.
EasiBridge can also be used for counter-mobility. Placing EasiBridge on its side creates a man-portable, long-span, lightweight barrier.
A more robust barrier configuration can be formed by adding a second span, complete with decking, earth-fill and cross-ties to create a dual-skin, earthfilled (cavity) barrier for heavy, concentrated loads, such as SVBIED barriers. The EasiBridge cavity-barrier forms an extremely robust, yet highly portable
force protection barrier system, all elements weighing less than 7kg, with 1.5m component lengths.
EasiBridge Wire Rope Tensioning system can also be used to reinforce gravity barriers like Hesco or Defencell.
This approach allows fill volume to be reduced by 50%, making barriers significantly quicker to deploy and less resource-intensive. Barrier deformation
under impact is reduced and the barrier can be quickly recovered and re-deployed (leaving the gravity barrier in place)
Engineer Access Platform
The conventional means of accessing underneath bridges to inspect or place demolition charges is with either a vehicle-mounted access platform or a
combination of ladders and rope access techniques.
EasiBridge can form under-bridge access platforms for Engineer inspection and demolition activities.
The Easibridge Engineer Access Platform is an adaption of the Tactical Assault Bridge (TAB), with a 6m platform configured without a TAB mast and up to
12m with a TAB mast. As with the Tactical Assault bridge (TAB), all components are man-portable and easily moved with light transport vehicles such as
quad bikes and small ATV‟s.
Access platforms are designed for remote placement from above deck level via a cantilever (gravity-fed, boom-out) launch technique, or via suspension
ropes slung over the side of the existing structure. A significant safety innovation, offering plant-free, manual installation.
EasiBridge platforms are self-anchored structures – no requirement for sizeable end anchorages. Suspension ropes from deck level replace/reinforce
normal EasiBridge mast/rope tensioning systems. Suspension ropes provide vertical and torsional restraint to high centre-of-gravity platform loads.
Platforms can be fitted with optional decking and handrails, as Infantry Assault Bridges for enhanced safety and stability. End boarding ladders provide
access and positional fixity. Additional components such as stabiliser struts further enhance lateral and torsional fixity.
A range of platforms is available, from simple, light-duty, single spans, providing single-user (200kg) capacity, to grillages of heavier duty, multiple-access
walkways.
EasiBridge can also be used as utility support structures. Utility structures are available in single or multiple ladder width options, with or without handrails
and decking – system weights from 4.5 kg/m on undecked or 11 kg/m on decked structures. Maximum loadings from 40-100 kg/m/span.
Summary and Look Forward
EasiBridge provides a universal, ground-breaking solution for gap crossing, infantry carriage support, troop protection, logistics handling – even manportable SVBIED barrier protection.
EasiBridge offers the world‟s first truly man-portable, long-span rescue/assault bridge. A state-of-the-art solution derived from the novel application of
post-tensioning techniques in lightweight materials with an innovative method of installation and operation.
EasiBridge offers four unique user benefits:
1.
2.
3.
4.
Portability – user-portable bridges, weighing 4 kg/m of span, complete with Infantry carrier /CASEVAC capability.
Span – 18m span bridges installed by a single operative, with access from one side, only.
Cost – Significantly cheaper than incumbent vehicle-borne Infantry Assault Bridges.
Versatility – a common building block for personnel bridging, quad-bike bridging, Infantry Assault Bridging, carriage-support, force protection shelters, flood barrier, portable ammunition
conveyors, fence-breaching and portable access platforms.
Bridges are designed for personnel and quad-bike loading with maximum 1.5m x 7kg components, compatible with personnel/quad-bike carriage. All
EasiBridge systems are man-portable and do not require plant or power to operate or install.
EasiBridge provides rapid, covert access between buildings, up to 18m apart – an entirely new means of an emergency building evacuation, as well as
high-level entry, for counter-terrorism, urban warfare and emergency services. Existing bridges are impractical for rapid assaults or evacuations in urban
areas.
EasiBridge caters for any span from 1-18m, using short (1.5m x 7kg) ladder sections. Bridges are installed by a single operative with access from one
side, only – no plant or power required. Bridges can be carried inside building stairwells and launched from a 2m internal space – a unique, highly portable,
new access capability. A step-change improvement over current products and techniques.
Feedback from military trials has inspired the development of numerous wider capabilities. EasiBridge can transform troop mobility and force protection by
using short-section ladders as a common building block for a range of military engineering applications. Extended “Super-Kit” capabilities include:








Infantry-carrier system for dismounted personnel
Gap-crossing system for dismounted personnel – personnel & quad-bikes
Assault-bridge for urban environments – rooftop-to-rooftop, or through windows, ideally suited for urban warfare and counter-terrorism applications
Rescue access platform for fire, flood, mud & mountain rescue
A new range of Infantry assault bridges, 90% more compact than existing systems
Close-support foot/light-vehicle bridges, including autonomous LTMP installation capability
A versatile range of floating pontoon bridges and access platforms
Modular rafts for amphibious assaults








Ladder or conveyor to climb walls (climb heights up to 12m)
MEDEVAC stretcher platform, offering single-handed casualty evacuation
Vehicle-portable, light-cavalry bridges
Lightweight, high-portability access platforms for Engineer inspection and demolition activities
Utility support structures
Goods conveyor to move casualties and ammunition from ground-to-roof level
Troop protection shelters for dismounted personnel
Rapid installation vehicle (SVBIED), munition protection and flood defence barriers
The system provides a unique, modular-building system, offering simple, realistic and affordable solutions to a broad range of mobility, access and troop
protection challenges. It offers a common platform to service each requirement, negating the need for numerous, independent ranges of single-function
equipment. A multi-purpose system at a fraction of the size and cost of incumbent systems.
No other system comes close to the span range, portability or breadth of capability of EasiBridge platforms. EasiBridge could transform techniques
employed in military engineering for generations to come.
EasiBridge strength and range of capabilities are unique.
It promises to be revolutionary.
Options for Advancing the Project
EasiBridge has been developed by Bright Structures Ltd, a micro-SME founded in January 2016.
Doctor Stephen Bright is the sole director and employee, with no other stakeholders. All work-to-date has been financed in-house, with recent support from
Innovate UK and MoD DASA Accelerator development grants.
Scale-up funding is now sought to bring the Tactical Assault Bridge and wider Super-Kit capabilities to market. EasiBridge offers an exceptional business
case for private sector investment. Expressions of interest from prospective backers are now sought – contact info@easibridge.co.uk.
First sales revenue has now been secured, with a sizable order for Engineer Trials from the UK MoD. By 2020, all further growth and R&D activity is
expected to be organic & self-financing – EasiBridge® is expected to be self-sufficient from the 2nd quarter of 2019.
New product development will remain a core business activity – Bright Structures was founded on innovation. The broad product range ensures Bright
Structures offers an innovative business capable of sustained innovation.
The Army could benefit from a significant increase in capability. EasiBridge is an ideal candidate for streamlined low-cost procurement, capabilities being
acquired incrementally as operational circumstances evolve.
Additional videos are at the link below
https://www.youtube.com/channel/UCDYa_fkwp3Kq7msL4sNCcPA/
Table of Contents
1.
Strategic Trends and Operations in Urban Areas
2.
The EasiBridge System
3.
Extending Utility – EasiBridge Super-Kits
4.
Summary and Look Forward
5.
Options for Advancing the Project
https://www.thinkdefence.co.uk/easibridge-lightweight-tactical-bridging-innovation/
Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для применения испытания демпфирующих
сдвиговых компенсаторов для строительных конструкций, покрытых повышение сейсмостойкости и
взрывостойкости достигается за счет перемещения ,сдвига - сдвиговых компенсаторов строительных систем ,
выполненных в виде болтовых соединений, в которых анкер, расположенный в изолирующей трубе или в свинцовой
обойме, снабжен скользящим тросовым дугообразным зажимом и амортизирующими элементами в виде свинцового
или из красной меди стопорного энергопоглощающего клина, забитого в паз анкера, пропиленного в нижней части (
шпильки ) последнего.
При землетрясении или взрыве тросовой зажим начинает скользить по анкеру, расположенному в свинцовой обойме (
медной или тросовой гильзы вокруг шпильки) и стопорного клина, поглощая при этом сейсмическую,
предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов
В районах с сейсмичностью более 9 баллов при динамических, импульсных растягивающих нагрузках для поглощения
сейсмической энергии необходимо использование фрикционно-демпфирующих компенсаторов, соединенных с
помощью фланцевых фрикционно-подвижных демпфирующих компенсаторов (с учетом сдвиговой прочности),
согласно заявки на изобретение: " Фрикционно -демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16L 23/00 ,
регистрационный № 2021134630 (ФИПС), от 25.11.2021, входящий № 073171, "Фланцевое соединение растянутых
элементов трубопровода со скошенными торцами", Минск № а 20210217 от 28 декабря 2021 , "Компенсатор для
трубопроводов " Минск , регистрационный № а 20210354 от 27 декабря 2021. , при импульсных растягивающих
нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым натяжением из
латунных ослабленных болтов, в поперечном сечении резьбовой части с двух сторон с образованными лысками, по
всей длине резьбы латунного болта и их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD
Office c использованием изобретений проф .дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная», № 165076
«Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании, сдвиге строительных
конструкций , с применением фрикционно-подвижных болтовых соединений для обеспечения
сейсмостойкости конструкций здания: масса строительной системы уменьшается, частота собственных
колебаний увеличивается, а сейсмическая нагрузка падает
Электронный документ
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦОВА И.О.
ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ,
РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ
ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
СОДЕРЖАНИЕ
1
Введение
3
2
Элементы теории трения и износа
6
3
Методика расчета одноболтовых ФПС
18
3.1
Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС
18
3.2
Общее уравнение для определения несущей способности ФПС.
20
3.3
Решение общего уравнения для стыковых ФПС
21
3.4
Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС
22
4
Анализ экспериментальных исследований работы ФПС
26
5
Оценка
параметров
диаграммы
деформирования
многоболтовых
фрикционно-подвижных соединений (ФПС)
31
5.1
Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС
31
5.2
Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС
32
5.3
Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38
ФПС
6
Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими
соединениями
6.1
42
Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей
стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб
42
6.2
Конструктивные требования к соединениям
43
6.3
Подготовка
контактных
поверхностей
элементов
и
методы
контроля
6.4
45
Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля
6.4.1
Основные требования по технике безопасности при работе с
грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.4.2
46
Транспортировка
и
47
хранение
элементов
и
деталей,
законсервированных грунтовкой ВЖС 83-02-87
6.5
49
Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорные 49
поверхности шайб
6.6
7
Сборка ФПС
49
Список литературы
51
МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО- КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ Х.Н. Мажиеву
89219626778@mail.ru
(МИНСТРОЙ РОССИИ) Садовая-Самотечная ул., д. 10, строение 1, Москва, 127994 тел. (495) 647-15-80, факс (495)
645-73-40 www. т instroyrf.gov. г и
04.07.2022 s 13466-ОГ/08 На Ns Уважаемый Хасан Нажоевич!
В Департаменте градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищнокоммунального хозяйства Российской Федерации на рассмотрении находится Ваше обращение от 10 июня 2022 г. №
П-116755, направленное письмом Аппарата Правительства Российской Федерации от 10 июня 2022 г. № П48-116755
(зарегистрировано в Минстрое России 10 июня 2022 г. № 13169-ОГ), с предложениями по проектированию и
строительству сборно-разборных железнодорожных мостов.
А.Ю. Степанов
Исп. Зайцева Д.Н. +7(495)647-15-80 доб. 61061
В связи с направлением запроса в Минобороны России и Минтранс России, а также необходимостью
дополнительной проработки вопросов, содержащихся в обращении, Минстрой России в целях обеспечения
объективного и всестороннего рассмотрения обращения в соответствии с пунктами 1 и 2 части 1 статьи 10
Федерального закона от 2 мая 2006 г. № 59-ФЗ «О порядке рассмотрения обращений граждан Российской
Федерации» на основании части 2 статьи 12 указанного Федерального закона уведомляет о продлении срока
рассмотрения обращения на 30 дней.
Заместитель Директора Департамента градостроительной деятельности и архитектуры
Подлинник электронного документа, подписанного ЭП, хранится в системе электронного документоборота
Минстроя России СВЕДЕНИЯ О СЕРТИФИКАТЕ ЭП Владелец: Степанов Александр Юрьевич
от Сертификат: 48E1E0B65FD1483255FD22CA16644735E5D3B408 Действителен: 06.10.2021 до 06.01.2023
https://diary.ru/~krestyaninformspbyandexru/p221261089_perspektivy-primeneniya-bystrovozvodimyh-mostov-i-pereprav-izstalnyh-konstrukcij.htm