9967982654@mail.ru kabelenesyshie sistemi MEKA seismoopasnix 9219535331 lyudmila.tikhomirova@meka.eu 3133144 589
реклама
Испытательного центра СПб ГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (атте ОО "Сейсмофонд" ОГРН: 1022000000824 seismofond@list.ru т/ф (812) 694-78-10, (921) 962-67 ФГБОУ СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 от 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, ФГБОУ ВПО ПГУПС № SP01.01.406 фонд» при СПб ГАСУ ИНН: 2014000780 9967982654@mail.ru produktsiisertifikatsiya@yahoo.com (911) 175-84-65, ( 996) 798-26-54, (9 УТВЕРЖДАЮ: Президент ОО «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГРН: 1022000000824 Мжиев Х.Н. 10.03. 20 Специальные технические условия подтверждающие пригодность кабелен KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные вой стали, оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержав РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению 0822157, 0822158, 0822159). OOO "МЕКА" для работы в сейсмоопасных рай баллов 27.05.2015, 190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4, организация «Сейсмофонд» при СПб ГАСУ ОГР (911)175-84-65, (994) 434-44-70 89219656778@mail.ru (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015) сии 7308 90 990 0 ПРОДУКЦИЯ: Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK цинкованной листовой стали, оцинкованные методом погружения после изготовления, из нерж крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки рийный выпуск, предназначенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, В баллов при динамических, импульсных растягивающих нагрузках для поглощения сейсмическо фрикционно-демпфирующих компенсаторов, соединенных с кабеленесущими системами с пом подвижных демпфирующих компенсаторов (с учетом сдвиговой прочности), согласно заявки н демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16L 23/00 , регистрационный № 202113463 073171, "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами 2021 , "Компенсатор для трубопроводов " Минск , регистрационный № а 20210354 от 27 декаб ОСТ 37.001.050-73, СП 16.13330.2011 (СНиП II -23-81*), СТО -031-2004, РД 26.07.23-99, СТП 2012, серия 4.402-9, ТП ШИФР 1010-2с.94, вып 0-2 «Фундаменты сейсмостой-кие» НА ОСНОВАНИИ Протокола номер 565 от 16 06 2022 ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA.RU. 21 ПГУПС № SP01.01.406.045 от 27.05.2020, действ. 27.05.2020, организация «Сейсмофонд» при кола № 1516-2/3 от 20.02.2021 (ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ", адрес:197341, СПб, Афонская ул., д.2 89219626778@mail.ru ( 951) 644-16-48, (921) 962-67-78. Ссылки испытаний фрагментов узло несущей системы на сдвиговых, фланцевых соединениях, c использованием болтовых, демпфир длинных овальных отверстиях, установленных вдоль оси соединения- по линии нагрузки, с испо компенсаторов, для кабеленесущих систем , согласно заявка на изобретение : " Фрикционно -д ленесущих систем " F 16L 23/00 , регистрационный в ФИПС № 2021134630, от 25.11.2021, вх ний «Опора сейсмостойкая», патент №№ 165076, 154505, изобретениям проф дтн ПГУПС А. 1174616, 2010136746. https://disk.yandex.ru/d/0smQr0Obk90fCw https://mega.nz/file/qbYBCYgR#irDwyW8gzdOLoEjIGdxODmP61ihS_dxHcpY9jPGQfRM Сертификаты :https://disk.yandex.ru/d/tGFjRvOZzY-_jw https://mega.nz/file/ePRUxBgB#coE39u _hMXLA8oyFc ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ: Знак соответствия по ГОСТ корпус изделия и (или) в эксплуатационную документацию. Схема серти Подтверждение компетентности организации https://pub.fsa.gov.ru/ral/vie Руководитель органа Х.Н.Мажиев Рис На рисунке показан узел гасителе динамических колебаний для применения Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM вы гружения после изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенные РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки №№ 0822157, 0822158, 0822 ностью до 9 баллов, В районах с сейсмичностью более 9 баллов при динамических, импульсных растягивающих нагрузках для поглощения сейсмической энергии необходимо использование фрикцио помощью фланцевых фрикционно-подвижных демпфирующих компенсаторов (с учетом сдвиговой прочности), согласно заявки на изобретение: " Фрикционно -демпфирующий компенсатор для труб входящий № 073171, "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами", Минск № а 20210217 от 28 декабря 2021 , "Компенсатор для трубопроводов " Минск , ре тягивающих нагрузках с использованием протяжных фрикционно-подвижных соединений с контролируемым натяжением из латунных ослабленных болт образованными лысками, по всей длине резьбы латунного болта и их программная реализация расчета, в среде вычислительного комплекса SCAD Office c 154506 «Панель противовзрывная», № 165076 «Опора сейсмостойкая» , № 2010136746, 1143895, 1168755, 1174616 При сбрасывании навесных легко сбр болтовых соединений для обеспечения сейсмостойкости конструкций здания: масса здания уменьшается, частота собственных колебаний увеличи ИЗГОТОВИТЕЛЬ: ООО «МЕКА» ИНН 7802719681. Адрес: 194292, г. Санкт-Петерб Телефон 8 (812) 3 133144, факс 8 (812) 3133145 lyudmila.tikhomirova@meka.eu meka@ Оценка сейсмостойкости в ПК SCAD Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, M горячеоцинкованной листовой стали, оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержав аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки №№ 0822157, 0822 значенные для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, В районах с сейсмичностью более 9 растягивающих нагрузках для поглощения сейсмической энергии необходимо использование фрикционно-д ных с кабеленесущими системами с помощью фланцевых фрикционно-подвижных демпфирующих компе согласно заявки на изобретение: " Фрикционно -демпфирующий компенсатор для трубопроводов" F 16L 2 (ФИПС), от 25.11.2021, входящий № 073171, "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопров 20210217 от 28 декабря 2021 , "Компенсатор для трубопроводов " Минск , регистрационный № а 202103 согласно изобретениям патенты №№ 165076 ("Опора сейсмостойкая"), 2010136746, 1143895, 1168755, сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов (в районах с сейсмичностью более 8 баллов необ окрашенные РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно (бланки №№ 0822157, 0822158, 0822159), для работы в сейсмоопасных район баллов, для установки (крепления) для трубопроводной нефтегазовой и про бопроводов). СТУ: Серия ШИФР 1.010-2С.94(2022) в.03 СПб ГАСУ , ОО "СЕЙ Гл.констр.Тихонов Ю.М. Президент организации "Сейсмофонд" при СПб Г чик : Аубакирова И.У, по использованию динамических колебаний для тр нения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенса ми отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением бо бопроводов на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых В Российской Федерации проблема поддержания несущей сущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,ME ные из горячеоцинкованной листовой стали, оцинкованные методом товления, из нержавеющей стали, и окрашенные РЕХ, крепѐж, аксе надлежности согласно приложению на 3 листах (бланки №№ 08221 при очень высокой температуре и эксплуатационного сост актуальность, в связи высокой опасностью возникновения Вишня» изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенные РЕХ, крепѐж, принадлежности согласно приложению на 3 листах (бланки №№ 08 и увеличивается от 100 -150 мм. до 300—500 и более. Поэт ливость кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXK 110,CT,VM выполненные из горячеоцинкованной листовой стали, оц гружения после изготовления, из нержавеющей стали, и окрашенны ры, монтажные принадлежности согласно приложению на 3 листа 0822158, 0822159), при высокой температуре , для обеспечени трубопроводов и строительных конструкций ТРК «Зимняя ответствовать в эксплуатационном состоянии и составля В этой связи надежность узла кабеленесущие системы: KS2 PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные из горячеоцинков оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержав ные РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности соглас тах (бланки №№ 0822157, 0822158, 0822159) и исключения обруш намических компенсаторов с креплением с длинными овал болтовыми соединениями и с контрольным натяжением б пожаростойкости и сейсмостойкости трубопроводов на проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противо 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединен ментов", о чем изложено в специальные технические услов СПб ГАСУ, по использованию термического гасителя (те ний для строительных конструкций (кровли), на основе пр -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсатор ными отверстиями с болтовми креплениями с контрольны , для обеспечения сейсмостойкости трубопроводов, на осн дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывн 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединен ментов" Поэтому сдвиговая податливость кабеленесущие системы: KS20,KS8 PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные из горячеоцинков оцинкованные методом погружения после изготовления, из нержав ные РЕХ, крепѐж, аксессуары, монтажные принадлежности соглас тах (бланки №№ 0822157, 0822158, 0822159), при высокой температ чивости всех строительных конструкций ТРК «Зимняя Вишня», должна плуатационном состоянии и составлять 100-150 мм . В этой связи надежность узла кабеленесущие системы: KS20,KS80,K MEK70,MEK 110,CT,VM выполненные из горячеоцинкованной листо методом погружения после изготовления, из нержавеющей стали, пѐж, аксессуары, монтажные принадлежности согласно приложен №№ 0822157, 0822158, 0822159) и исключения обрушения конструкци чимость при использовании косого термического компенсатора , при кре ям эксплуатируемого здания податливость трубопроовда или металли фермы) и взаимодействие сдвиговых фрикционно -подвижных косых с креплением с длинными овальными отверстиями и с болтовыми соедин единений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиям контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM , н дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 114389 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" ,Зая «Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошен а20210217 от 15 июля 2021, заявитель СПб ГАСУ https://ppt-online.org/1 ние Минск, «Фрикционно –демпфирующие компенсаторы для трубопров 2021134630 от 25.11.21 https://en.ppt-online.org/1002236 https://disk.yandex https://ppt-online.org/1073598 Специальные технические условия по использованию для кабеленесущих систем: KS20,K PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM сдвигавой гасителя (температурного) колебан применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с демпфирующими или косыми компенсат ми с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости т проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010 опасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичностью более 9 фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состояще ней пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им 108.275.63-80,РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73,альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет. №№ 1143895, 1 TW201400676 Restraintanti-windandanti-seismic-friction-damping-device и согласно изобретения «Опора сей 165076 RU, Бюл.28, от 10.10.2016, в местах подключения и использованию термического гасителя (тем контролируемым натяжением (ФПС), выполненных в виде болтовых косых соединений (латунная шпил в паз шпильки упруго-пластичным медным обожженным клином, свинцовые шайбы) согласно изобретен 1174616, «Опора сейсмостойкая», патент № 165076 Е04Н 9/02). С целью исключения и уменьшения последствий разрушения оборудования и трубопров во время арийно зовать сейсмоизолирующие опоры согласно изобретения патент №165076 «Опора сейсмостойкая», Е 04 28 (см. технические решения по сейсмоизоляции малоэтажных зданий (дополнение к альбому, шифр 1.010 фонд», утверждены ГЛАВПРОЕКТОМ МИНСТРОЯ РОССИИ от 10.11.94 г.). Разработка рабочего проекта на соответствие требованиям (тех. регламент , ГОСТ, тех. услови VII, 2. ГОСТ Р ИСО 4355-2016 Снеговой район – VIII, 3. ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546. Президент ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ , ГИП, ассистент-стажер СПб ГАСУ gazetaze Мажиев Х.Н. Научный консультант. Ученый секретарь кафедры ТСМиМ , ктн , доцент Аубакирова Ирина ТИПОВОЙ АЛЬБОМ, СТУ, ШИФР 1.010-2С.94(2022), вып.0-4, организация "Сейсмофонд", СПБ ГА тали и сейсмоизолирующие конструкции) для, предназначенное для сейсмоопасных районов с сейсмичнос ты в сейсмоопасных районах, сейсмичность 9 баллов и для взрывопожароопасных производств категор фундамента с помощью фрикционно-подвижных соединений (ФПС), выполненных согласно изобретения 165076 RU "Опора сейсмостойкая", 2010136746, 2413098, 2148805, 2472981, 2413820, 2249557, 2407893 стки соединения строительных конструкций выполнены в виде косых компенсторов или «змейкой » или Виброустойчивость строительных констркций (кровли) соответствует группе механического исполне нических условий по использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строит применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными ова ниями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения трубопроводов на основе изобретений пр «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение ра СТУ Специальные технические условия по использованию сдвигового гасителя ( упругопласти ленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK7 применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с дли болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкос тений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 116875 нием с косых температурных, термических компенсаторомаи, закрепленные на фланцевых ф единениях и их программная реализация напряженно-деформируемого состояния высокопрочн овальных отверстиях, фланцевых соединений в укрупненных стыках, косого компенсатора и и средой, в том числе нелинейным методом расчета в SCAD Office, с целью, повышение надежн многокаскадного демпфирования при импульсных растягивающих нагрузках, согласно изобрет №№ 1168755, 1174616, 1143896,2010136746,165076 «Опора сейсмостойкая», 887748 «Стыково тов», для обеспечению сейсмостойкости» Испытательного центра СПбГАСУ, аккредитован Федеральной службой по аккредитации (аттестат № RA.RU.21СТ39, выдан 27.05.2015), Организация "Сейсмофон Мажиев Х.Н. Президент организации «Сейсмофонд» ОГРН : 1022000000824 ИНН 2014000780 seismofond@list.ru Научные консультанты от СПб ГАСУ , ПГУПС : Х.Н.Мажиев, ученый секретарь кафедры ТСМиМ СПб ГАСУ , заместитель руководителя t89995354729@bk.ru ИНН 2014000780 Изобретатель СССР Андреев Борис Александрович, автор конструктивного решения использованию термического гасителя (температ на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплен сейсмостойкости трубопроводов на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616 ментов" с применением косых компенсаторов, на фрикционно -подвижных болтовых соединений для промышленных строительных конструкций , предназначены для https://disk.yandex.ru/d/Qoedgn2B0vUmrg https://ppt-online.org/881920 , предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более 9 баллов, с креплением косог подвижных болтовых демпфирующих компенсаторов (ФПДК) с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУП А.М.У использования фрикционно -демпфирующих опор с зафиксированными запорными элементов в шт бретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для обеспечения надежности технологических трубопроводов , преимущественно п улучшения демпфирующих свойств технологических трубопроводов , согласно изобретениям проф ПГУПС дтн проф Уздина А М США вое соединение растянутых элементов» и Автор отечественной фрикционо- кинематической, демпфирующей сейсмоизоляции и системы поглощ мической энергии по обеспечению сейсмостойкости, сейсмоустойчивости строительных конструкций с применением косых компенсаторов, на ф ных трубопроводов, предназначены для обеспечения сейсмостойкости оборудования, предназначенными для сейсмоопасных районов с сейсмичностью более ная промышленная» с номинальным давлением не более PN 250, с креплением косого компенсатора к трубопроводам с помощью фланцевых фрикционно с контролируемым натяжением, расположенных в длинных овальных отверстиях по изобретению проф. дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 117 нутых элементов» проф дтн ПГУПC Уздин А М Shinkiсhi Suzuki -Президент фирмы Kawakin Япония , внедрил в Японии фрикционо- кинематические, демпфи Специальные технические условия по использованию демпфирующего компенсатора - га колебаний и напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности для системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110 УДК 624 072 ОГРН : 1022000000824 9967982654@mail.ru ( 921) 962-67-78, (911) 175-84-65 Мажиев Х. Н. Президент организации «Сейсмофонд» ОГРН : 1022000000824 ИНН 2014000780 Научные консультанты СПб ГАСУ, консультанты научные от СПб ГАСУ И.У.Аубак ноармейская ул дом 4 СПб ГАСУ Научные консультанты от СПб ГАСУ, ПГУПС : Х.Н.Мажиев, ученый секретарь кафедры ТСМиМ СПб ГАСУ , заместитель руководителя ИНН 2014000780 И.У.Аубакирова , Ю.М.Тихонов На фотографии изобретатель СССР Андреев Борис Александрович, автор конструктивного решения по использованию фрикци порными элементов в штоке, по линии ударной нагрузки , согласно изобретения № 165076 «Опора сейсмостойкая» для обеспе преимущественно при растягивающих и динамических нагрузках и улучшения демпфирующих свойств технологических труб дтн проф Уздина А М №№ 1168755, 1174616, 1143895 и внедренные в США Автор отечественной фрикционо- кинематической, демпфирующей сейсмоизоляции и системы поглощ взрывной энергии проф дтн ПГУПC Уздин А М Авторы США, американской фрикционо- кинематических внедрившие в США изобретения проф дтн А 165076 «Опора сейсмостойкая», 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве…» , демп системы поглощения сейсмической энергии DAMPERS CAPACITIES AND DIMENSIONS ученые США Mualla, CTO https://www.damptech.com GET IN TOUCH WITH US! Руководитель и основатель Квакетека расположенного в Монреале, Канаде Джоаквим Фразао https://www.quaketek.com/products-services/ Friction damper for impact absorption https://www.youtube.com/watch?v=kLaDjudU0zg Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&feature=youtu.be&fbclid=IwAR38bf6 Ключевые слова : компенсатор, фрикционно-демпфирующаяся сейсмоизоляция, демпфирующая сейсмоизоляция; фр фирование; сейсмоиспытания: динамический расчет , фрикци-демпфер, фрикци –болт , реализация , расчета , прогрес лительны, комплекс SCAD Office, обеспечение сейсмостойкости, магистральные, технологические, трубопроводов, Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда посвящённом 85 летию Всерос и рационализаторов ВОИР в июле 2017, пожелал плодотворной работы, неиссякаемого вд достижений и открытий, однако демпирующего компенсатор гаситель динамических колебаний и напряж вых соединениях уже выпускается Канадской фирмой расположенного в Монреале, Джоаквием Фраза ния дтн проф Уздина А М ПГУПС в Канаде, США https://www.quaketek.com/products-services https://www.q готовлен и внедряется демпфирующий компенсатор гаситель динамических колебаний и напряжений 1168755, 1174616 ,165076, 2010136746 проф дтн ПГУПС Уздина А М, под названием гаситель динамич гласно СП 16.1.13330.2011 п.п. 8.2.1 Использованию изобретения- демпфирующего компенсатора - гасителя динамических к комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности для кабеленесущих систем: KS2 PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM, внедрен в Канаде, США, Японии , Китае, Арм танных в СССР, проф дтн ПГУПС А.М.Уздина Увеличение температурных колебаний с использованием демпфирующего компенсатора - гасителя динамических колебаний и сдвиговой прочности , по СНиП И-7-81*, привело к необходимости в разработке новых решений, реализующих принцип уменьшения oгнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочност Общественной организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ, предлагается систему Моделирования температурных колебаний с ис ля температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности , в программном комплексе SCAD в Фигуры чертежи Демпфирующего компенсатор гаситель динамических колебаний и напряжений системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110 Фиг. 2 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 3 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 4 Огнестойкий компенса жений" МПК F16L 27/2 Фиг. 6 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 7 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 8 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 10 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 11 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 13 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 16 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 17 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 пользование эффекта повышенного рассеивания энергии при температурных к рукций , за счет сухого трения специально запроектированных конструктивных Упруго фрикционная система по классификации систем температурных колебаний с использова ных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности, относится к системам с повышенными стиками , в которых основной эффект достигаемся путем специальных устройс него трения (вязкого сухого, гистерезисного и др ) Упруго -фрикционная систем цию сооружения за счет поглощения энергии, передаваемой сооружению в про демпфирующими устройствами В силу этого снижаются затраты на антисейсми печении норматив нового уровня сейсмостойкости здания Снижение температурных колебаний с использованием oгнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ исходит и при использовании упруго пластических систем , на фрикционнщ- п Для ФПС из обычных компенсаторов , величина энергетических потерь, отне один цикл колебаний, не превышает 0,6. Этому коэффициенту диссипации соот системе величиной 5% от критического что и заложено в СНиП В сооружениях и трубопроводах большинство потерь энергии происходи материале конструкций, трения на контактах подземной части сооружений с гр единениях конструкций. Но можно усилить рассеивание энергии путем использ конструкции, при этом коэффициент диссипации повышается в 23-40 раз Также но влияет на рассеивание энергии колебаний но и существенно изменяет резона Рис.1. Классификация систем с повышенными диссипативными характеристиками Па классификации систем активной сейсмозащиты оборудования и сооружений : - сейсмоизоляция, - адаптивные - с повышенным демпфированием, - с динамическими гасителями УПС и УФС относятся к одной и той же (третьей) группе, в которых основной эффект достигается путем специальных устройств и узлов внешнего и внутреннего трения (вязкого, сухог Общим для рассмотренных систем является их повышенная, по сравнению с упругими системами энергопогпощающая способность Можно также ожидать, что мягкая реакция упруго-ф нению несущих элементов составляющих систему, от хрупкого разрушения Вместе с тем УФС и ФПС имеют и некоторые преимущества по сравнению с УПС: 1) Наиболее важное из них возможность регулировать потери энергии в системе в зависимости от величины расчетного воздействия. Назначая определенную величину обжатия соприка рассеивания энергии колебаний и, следовательно, наибольшего снижения динамической реакции сооружения. При этом максимальная величина коэффициента диссипации в таких системах для упруго-пластических систем. 2) Сооружения с фрикционными связями могут быть запроектированы таким образом, что проскальзывание элементов будет наступать по зонам непрерывно па мере увеличения интенс что рассеивание энергии про исходит в течение всего колебательного процесса, а не только в пластической стадии движения 3) Конструкции с фрикционными связями могут переносить практически бесконечное число циклов колебаний без опасности изменения механических характеристик соприкасающихся 4) Снижение сейсмической реакции происходит на всем диапазоне интенсивности воздействия 5) УФС может быть реализована в сооружении без ведения дополнительных устройств, повышающих стоимость строительства. Упруго фрикционные связи, играя роль включающихся связей, позволяют резко увеличить вслед за подвижкой стыка динамическую жесткость системы и вывести сооружение из облас Диссипативные свойства упруго-фоикционной системы и ФПС зависят от соотношения между силой сухого трения и амплитудой внешней нагрузки Из всего выше сказанного можно сделать вывод, сейсмическая реакция сооружения, запроектированного как упруго- фрикционная система и ФПС, должна быть ниже чем для сооружен Для рассмотрения предлагается конструкция каркаса с применением конструктивно технологической системы КТС ( которой реализован принцип упруга-фрикционной системы на маят рах , как одного из метода сейсмозащиты и возможность регулирования энергопоглощения в зависимости от величины расчетного воздействия Это достигается с помощью фрикци- болтов щих отдельные элементы сооружения друг к другу с определенной силой. КТС (конструктивно-технологическая система) представляет собой конструктивную систему с повышенными диссипативными свойствами которые можно регулировать В ней допуск симости от величины расчетного воздействия . Это достигается с помощью фрикци -болтов, прижимающих отдельно элементы сооружения друг с другу с определенной силой. Для повышения диссипативных свойств здания из КТС ( конструктивно технологическая схема) используется прием искусственной разрезки остова сооружений, оборудования на само ми связями При этом для районов, где ожидается сейсмическое воздействие значительной интенсивности, целесообразна разрезка остова не только вертикальными, но и горизонтальными ш В КТС , ФПС диссипативные характеристики повышаются за счет предусмотренных узлов сухого трения, в которых благодаря взаимному проскальзыванию несущих и ограждающих к также качественна изменяется общий механизм деформации сооружения. В силу этого снижаются затраты на антисейсмические мероприятия при обеспечении нормативного уровня сейсмос Вследствие действия сейсмических сил происходят необратимые, а, следовательно, опасные перемещения Для снижения взаимных перемещений изолированных частей сооружения в с обладающие повышенными диссипативными (рассеивающими) свойствами. В КТС роль энергопоглощающих устройств выполняют фрикционные прокладки между ветвями конструкции По никающих в них сил сопротивления (сил вязкого и сухого трения, сил пластического деформирования), которая пропорциональна перемещению точки приложения этих сил. Именно поэтом имными перемещениями При этом помимо повышения энергоемкости конструкций, в определенном диапазоне могут изменяться динамические характеристики здания Фигуры к заявке в МО 68 на изобретение полезная модель Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных сущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,ME Фигуры чертежи Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 для KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM Фиг. 2 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 3 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. Фиг. 5 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 6 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 7 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 9 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 10 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 11 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 13 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 15 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 16 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 17 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 18 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 19 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 кабел KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM Фиг. 20 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 для Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений- фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными жащая трубообразный спиралевидный корпус-опору в виде перевернутого «стакан» заполненного тощим фиробетоно и сопряженный с ним ду которыми проложен демпфирующий трос в пластмассой оплетке с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями с закрепленным Кроме того в строительных конструкциях , трубопроводе со скошенными торцами , параллельно центральной оси, выполнено восемь симмет ными отверстиями, расстояние от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза опоры. Увеличение усилия затяжки фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, фрикци-болта приводит в сопряжении составных частей корпуса спиралевидной опоры и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. Податливые демпферы фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухо пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому листу в нижней и верхней части виброизолирующих, сейсмоизолирующих поя создания протяжного соединяя. Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками в спиральной фланцевом соединение растянутых элементов трубопровода со ско ния, с вбитыми в паз шпилек обожженными медными клиньями, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчет Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы) оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные уси Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2 Сама составное стыковое соединение фланцевого стыка растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпфе в виде , стаканчато-трубного вида на фланцевых, фрикционно – подвижных соединениях с фрикци-болтами . Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений - фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенным болтах, с тросовой втулкой (гильзой) - это вибропоглотитель пиковых ускорений (ВПУ) с помощью которого поглощается вибрационная, вз Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясениях и взрывной нагрузки от ударной воздушной волн ляционного оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы за счет уменьшения пиковых ускорений, за сче растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2). Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений вместе с упругой втулкой – гильзой - фрикци-болтом , использующая для Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, для фланцев скошенными торцами , состоящая из стального троса в пластмассовой оплетке или без пластмассовой оплетки, пружинит за счет трения взрывной, сейсмической нагрузки , что исключает разрушения сейсмоизолирующего основания , опор под агрегатов, мостов , разрушении теп транспорта и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на виброизолирующих опорах достигается путем обеспечения многокаскадного д венно при импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение, оборудование, трубопроводы, которое устанавливается на спиральн ми сухого трения, на фланцевых фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 , оп тент) Авт. Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ для обеспечения несущей способности металлоконструкций с высок В основе огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжени Происходит поглощение термической, тепловой энергии, за счет трения частей корпуса опоры при сейсмической, ветровой, взрывной нагруз рально-демпфирующей и пружинистого фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на расчетн сдвиг в SCAD Office , и фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, рассчитана на одно, два землетр ной волны. После длительных температурных напряжений, вибрационной, взрывной, сейсмической нагрузки, на фланцевое соединение растянутых элем ми демпферами сухого трения, необходимо заменить, смятые троса ,вынуть из контактирующих поверхностей, вставить опять в новы демпфирующего узла крепления, новые упругопластичный стопорные обожженные медный многослойный клин (клинья), с помощью домкрат тых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровод и затянуть новые фланцевые фрикци- болтовые соединения, с контро ции с фрикционными соединениями, восстановить протяжного соединения на фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода с после взрыва, аварии, землетрясения для надежной сейсмозащиты, виброизоляции от многокаскадного демпфирования фланцевого соедин ными торцами трубопровода с упругими демпферами сухого трения и усилить основания под трубопровод, теплотрассу, агрегаты, оборуд Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда посвящённом 85- летию Всеро и рационализаторов ВОИР в июле 2017, пожелал плодотворной работы, неиссякаемого вд достижений и открытий, однако для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF8 MEK70,MEK 110,CT,VM мало используется огнестойкий компенсатор гаситель температурны болтовых соединениях уже выпускается Канадской фирмой расположенного в Монреале, Джоаквием бретения дтн проф Уздина А М ПГУПС в Канаде, США https://www.quaketek.com/products-services https:// Изготовлен и внедряется огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений в США по 1174616 ,165076, 2010136746 проф дтн ПГУПС Уздина А М, под названием гаситель динамических кол MENSIONS Рeter Spoer, CEO Dr, Imad Mualla Специальные технические условия (СТУ) для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80 MEK70,MEK 110,CT,VM обязательно будут влиять и связанные с безопасностью при пожарах таллических конструкций , трубопроводов , с учетом сдвиговой прочности металлических конструкций, пр пературных напряжений и пожарных нагрузок, в программном комплексе SCAD 21.1.1., на сдвиг с перем 165076 "Опора сейсмостойкая"), вдоль оси компенсатора, при выполнении расчетного количество пазов ной <I> ,которая превышает длину <Н> , от торца сдвигового компенсатора, до расчетной точки в м го по изобретениям СССР №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 154506 дтн проф ЛИИЖТ А.М. 8.2.1 https://disk.yandex.ru/d/3n1XjcsYL54hRQ https://ppt-online.org/1083027 и внедренные в Канаде, США раине. Однако товарищи из дружественного Китай уже испытали и внедрили огнестойкий компенсатор температурных напряжений и колебаний для кабеленесущих MEK70,MEK 110,CT,VM систем: KS20,KS80,KS Сообщалось, что соединительные балки RC получили серьезные повреждения во время землетрясения в В отремонтировать, как только появляются трещины. Чтобы улучшить пластичность и ремонтопригодн RC, в этом исследовании предлагается управляемая повреждениями гибридная соединительная балка. Ги конечности стены с помощью фрикционного демпфера, соединенного через сегменты стальной балки. Пр демпфера тщательно продуманы, чтобы сконцентрировать больше деформации на демпфере. Механизм гии, чем традиционная RC-соединительная балка. Неопределенности, возникающие в процессе проектиро диционным соединительным балкам RC или другим типам амортизаторов, значительно снижаются. Для прочные болты, чтобы их можно было быстро заменить при обнаружении каких-либо повреждений посл фрикционный демпфер с использованием полуметаллических фрикционных пластин и прокладок из нержа ры был испытан при различных скоростях нагружения. Была измерена температура. Затем была разраб реляции рассеиваемой энергии с коэффициентом трения или силой трения, которая может быть легко в рукции. Наконец, гибридная соединительная балка была разработана и испытана квазистатически. Сила энергию были сопоставлены с традиционной RC-соединительной балкой, которая также продемонстрир помощью предлагаемой гибридной соединительной балки. датливости стальной арматуры. Как только соединительная балка RC трескается, ее очень трудно отр землетрясения в Вэньчуане в 2008 году (Ван, 2008). Соединительная балка, однажды объединенная с амортизаторами, также называемыми гибридными сое благодаря своей управляемости повреждениями, которая превосходит традиционные RC-соединительны др., 2007; Сюй, 2007; Тенг и др., 2010; Лу и др., 2013; Сюй и др., 2016) продемонстрировали, что пластич использования амортизаторов в соединительной балке. Вязкоупругий соединительный демпфер был испол (2015) для повышения сейсмических характеристик высотных зданий. Производительность двух ветвей с при ветровых и сейсмических нагрузках также была подтверждена экспериментально. Самоцентрирующ SMA для соединительной балки RC был разработан для обеспечения возможности повторного центриров ровано экспериментами (Мао и др., 2012). Совсем недавно Ji и др. (2017) предложили короткое стальное тельной балки RC. Как способность рассеивать энергию, так и возможность быстрой замены были пров лических испытаний. Был построен четырехэтажный образец в масштабе 1/2, который был установлен коуглеродистой стали (Cheng et al., 2015). Соединение между стальной соединительной балкой и попереч ние всего испытания. Однако в большинстве упомянутых выше конфигураций отсутствуют механизмы з ры трудно заменить. Кроме того, некоторые металлические амортизаторы, хотя и соединялись болтам ность, что приводило к повреждению соединения при больших деформациях. Для решения этих проблем часто используется фрикционный демпфер. Теоретически, фрикционный демп сткостью и стабильной силой после скольжения, которая превосходит другие типы демпферов при прим монстрировали Ан и др. (2013) и Е. и др. (2018). Большинство фрикционных амортизаторов имеют линей нии, например, фрикционный амортизатор Pall (Pall and Marsh, 1982) и амортизатор Sumitomo (Айкен и другими механизмами для реализации более сложного поведения, такими как самоцентрирующийся демпф управляемый демпфер (Сюй и Нг, 2008). Энергия также может рассеиваться за счет крутящего момент счет болтовых соединений (Лоо и др., 2014). Ключом к обеспечению стабильного поведения при трении яв последние два десятилетия было тщательно изучено несколько типов фрикционных материалов, в том ч С этой целью в данном исследовании предлагается фрикционный демпфер, использующий полуметалличес из нержавеющей стали в качестве контактной пары. Амортизаторы были испытаны при различных ско пература. Затем была разработана термомеханическая модель для корреляции рассеиваемой энергии с ко которая может быть легко включена в процесс проектирования конструкции. Наконец, гибридная соедин пытана квазистатически. Сила, деформация и способность рассеивать энергию были сопоставлены с тр даны выводы для обеспечения руководства по проектированию. кабеленесущих систем: KS20,KS8 PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM Механическое поведение фрикционного демпфера для PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM в сейсмоопасных районах специальные технические условия разработаны для кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF огнестойкого компенсатора гаситель температурных напряжений на фрикционно- подвижных болтовых со «Использование изобретений и разработка проекта компенсторов для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF8 стойкого компенсатора- гасителя температурных напряжений на фрикционно- подвижных болтовых соеди Президент организации "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Х.Н.Мажиев ИНН : 2014000780 ОГРН : 1022000000824 Ученый секретарь, кафедры ТСМиМ , ктн, доцент СПб ГАСУ АУБАКИРОВА И. У. seismofond@list.ru т (921) 962-67-78, (911) 175-84-65 Проф., д.т.н.,СПб ГАСУ Тихонов Ю.М. produktsiisertifikatsiya@yahoo.com (996) 798-26-54, (911) 175-84-65 О РАЗВИТИИ МАССОВОГО РАБОЧЕГО ИЗОБРЕТАТЕЛЬСТВА И РАЦИОНАЛИЗАТОРСТВА В ССС Статья 9. Федеральный фонд изобретений России Федеральный фонд изобретений России осуществляет отбор изобретений, полезных моделей, промышленных образцов, приобретает на них права патентообл тересах государства. Источниками финансирования Федерального фонда изобретений России являются выручка от продажи лицензий на объекты промышленной собственности, п предприятий и граждан, а также средства республиканского бюджета Российской Федерации и иные поступления. Федеральный фонд изобретений России осуществляет свою деятельность в соответствии с уставом, утверждаемым Правительством Российской Федерации. http://www.consultant.ru/document/cons_doc_LAW_979/?frame=2#p125 © КонсультантПлюс, 1992-2015 В России уничтожают изобретательскую деятельность с 2003 года ликвидировав государственный фонд изобрет ная Дума РФ Что способствует воровству и хищению изобретений под видом либеральной программы, по переходу к рыночной МБРР, ЕБРР, ОЭСР ( «Экономика СССР: выводы и рекомендации» Вопросы экономики, 1991, №3 ) см стаю Ковальч Раскроем программу «Переход к колониальному рынку», раздел «Экономический Союз суверенных республик» (т.е., не фактически запланировали Хозяевами денег по реформированию СССР, стр. 17 с ликвидацией изобретательской дея ультро либерально - демократическим Менеджментом (Эффективными менеджерами ) Ликвидация ресурсов развития или изобретательской деятельности в России http://youtube.com/watch?v=0axNw "История открытий, изобретений, история техники, которая облегчает жизнь и труд людей - вот собственно исто 1. Изобретения и развитие общества в современной России Все, что нас окружает, - есть или Природа или Изобретения. Изобретения, созданные тысячи лет назад, сотни лет время непрерывно создаются и тиражируются (в развитых странах) все более совершенные средства производства, тия. Непрерывное создание, тиражирование и массовое использование все более совершенных изобретений (объектов материальное и духовное развитие общества. Уровень развития государства определяется тем, какие изобретения в зуют его граждане. С другой стороны государство, которое ничего не создает и не в состоянии обеспечить условия ( зации даже созданных изобретений, обречено на системное отставание с возможным последующим распадом 2. Состояние дел в области изобретательской деятельности в либеральной России, под названием пятая колонна. В настоящее время в России никакой политики в области изобретательской деятельности не существует, никакой с Системно ухудшается положение дел в области патентной информации: - затрудняется доступ к патентной информации - ликвидированы ЛДНТП и Информпатент. Начиная с 1997г., вся п теры и стала платной, а большинство изобретателей купить компьютер или платить 100р. в час не в состоянии. Т.о чения доступа к информации, в наших условиях становится преградой для получения информации; - понижается значимость патентной информации - Санкт- Петербургский Центр Научно-Технической Информации ликвидирован группировкой из "Единой Россия" , что эквивалентно понижению значимости до уровня лохотронщи То есть последовательно происходит отчуждение (отторжение) изобретателей (которые создают патентную ин туация по созданию новых изобретений обостряется до критической. В ПАТЕНТНом ЗАКОНе РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ( В редакции от 27.12.2000г.) была до 2000 г Однако, при Матвиенко , статья 9.Федеральный фонд изобретений России исключена Володиным и Ко из "Единой ГД РФ. Борис Ельцин, побоялся или был занят грабежом и прихватизацией заводов, фабрик, пароходов, газет и н РФ и изобретения при Ельцине Б.Н принадлежали государству до 2003 года . Эта статья 9, исключена в 2003 году Матвиенко В И и Федеральный фонд изобретений России осуществляет отб ленных образцов, приобретает на них права патентообладателя на договорной основе и содействует их реализации в либеральной, компрадорской, коллаборационистской администрацией совершившей в 1993 году государственный п нег "РФию" с демократической юрисдикцией Источниками финансирования Федерального фонда изобретений России являются выручка от продажи лицензий на о ты на которые принадлежат Фонду, добровольные взносы предприятий и граждан, а также средства республиканск поступления, с 2003 годы ликвидирован коллаборационистской приватизированной международной финансово -экон системой ГД РФ. Федеральный фонд изобретений России осуществляет свою деятельность в соответствии с уставом, утвержденны 2003 года. Смотри: ПАТЕНТНЫЙ ЗАКОН РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ( В РЕДАКЦИИ ОТ 07.02.2003Г.) Статья 9 исключена Федеральным законом от 07.02.2003г. Теперь оффшорному, ресурсному и сырьевому Правител принадлежит только крематории, кладбища, резервации для коренного населения , оффшорные зоны, психушки дл тивных менеджеров и депутатов из ГД "РФии" В 2000 гг. на патентном рынке стали доминировать азиатские страны. Помимо Японии, которая догнала, а затем и бретения, значительно вырос уровень патентной активности Южной Кореи и Китая. Суммарно в 2012 г. этими тре бретения от общемирового количества выданных патентов на изобретения. Роспатентом в 2012 г. было выдано 32,9 тыс. патентов на изобретения (2,9% от общемирового количества), что яв в 8 раз меньше, чем в лидирующей по этому показателю Японии. При исследовании патентной активности стран значительный интерес представляют показатели, характеризующи например, ) Динамика рос та с 1998 по 2015 лидирует Япония, США, Китай, , ЕВП, ранее СССР, . а с 1991 демократии Рос тыс патентов не набирает. Япония и США и Китай приблизились к 300 000 изобретений. Россия занимает сам европейские патенты ) Вот уровень мышления либерального Правительства. Спросите любого какие страны технологически наиболее развиты. И незамедлительно получите ответ на уровне ощ Великобритания. Но есть ли количественные оценки, которые могу эти ощущения и подкрепить .' Оценивать уровень технологического развития стран можно по-разному. Однако есть хороший критерии, применимы пли заявок, поданных на получение патентов в течение года, а также их содержание Мировые базы патентов дают содержат полную, если не исчерпывающую информацию. Полную потому, что каждый патент обязательно публикуе мира В противном случае процедура патентования и охранительная функция патентов были бы невозможны Давайте для начала посмотрим, как выглядит мировое технологическое развитие в зеркале патентной статистики ведомство (ЕРО) опубликовало очередной годовой отчет, в котором представлены сведения сколько заявок на патент бами в 2013 году, какие страны и заявители вносят наибольший вклад в патентную активность. в каких технологиче Сразу отметим, что 85% всех патентов ЕРО приходится на долю стран Европейского союза, США. Японии. Южной тентуют изобретения и технологии не только на своей территории, постараются максимально защитить своп прав которые диктует глобальная экономика. Вот почему в Европейское патентное ведомство поступают заявки из разн шая часть — из перечисленных выше стран. Поэтому годовая статистика ЕРО отчасти отражает мировую стат Германия . 12%, Франция. 5% , Швейцария -3%, Нидерланды -3 %, Великобритания 2%, Южная Корея 6 % , КНР 8 куда входит и утилизированная России В 20I3 году ЕРО зарегистрировало 265 690 заявок на патенты Лидеры — Европейский ( еврейский) союз (35%). США рея (6%) Среди европейских стран-заявителей с большим отрывом лидирует Германия (12%). За ней следуют Франци ликобритания (2%). Где же здесь Россия'' Наши расиянские 232 заявки на патенты составляют меньше одной десятой процента. Это песец. Понятно, поч просто нет . ситетов и исследовательских институтов, которые работают в области фундаментальной науки, создающей задел водства, где. собственно, эти патенты и нужны. Технологическими разработками во всем мире занимаются исследовательские подразделения крупных корпораций и аф патентов они столбят территорию и заранее оккупируют, будущие пиши на мировом рынке для хозяев денег . У корпорации , есть специальные высокопрофессиональные патентные службы и ресурсы, чтобы платить за патент под руководством наемных менеджеров международной мафии (ЕММ) и ФРС с демократической офшорной юрисди рядка в юридической фирме "РФии" , под мудрым присмотром наемных менеджеров -тендема "РФии" с очень выс невых кланов и меньшинств (развратников) Канцлер либерально- демократического ГД РФ Володин и либеральные депутаты ГД РФ, глава боевого крыла - Д неджеров , об этом естественно ничего о не знают. Можно поздравить ФРС, по успешной уничтожению СССР на 16 суверенных "независимых" рыночных государств Мировым либеральным порядком. Да. Это может увидеть каждый, раскрыв программу США «Переход к демократическому рынку» (Концепция и Про Гарвардский проект, исполнительный директор Джефри Сакс, утвержденный советником Президента РФ Б.Ельцина «семерки» (Хьюстон,90) в августе 1990г как рамочную исполнительскую программу для реализации Доклада 4-х (МВФ воды и рекомендации» (Вопросы экономики, 1991, №3) по уничтожению и оккупации СССР Раскроем программу «Переход к колониальному либеральному рынку », раздел «Экономический Союз суверенных рес информ".) и посмотрим, что фактически запланировали Политбюро Хозяевами денег по уничтожению РФ ( реформ «В основу Экономического Союза закладываются следующие принципы: 1. Экономический Союз, основан на началах равенства членов Союза – суверенных государств, добровольно в него вст 2. Основа экономики – предприниматель, предприятие, преумножающие свою собственность и тем самым националь рамович – Ю.К.). 3. Все суверенные государства, вступающие в Экономический Союз, создают единое экономическое пространство ( д 4. Условием членства в Союзе является принятие на себя республикой определенных обязательств в полном объеме, вы ского Союза… И далее в программе США подробно излагается содержание «Договора о создании Экономического Союза». Т.е., по программе США «Переход к рынку , эта была дурилка для лохов, а выполнена реальная оккупации хозяевами д веренного государства СССР, должно появиться 16 якобы «суверенных», независимых государств, которые, если пож Союз», СНГ, подписав подготовленный экспертами США «Договор о создании Экономического Союза», который нико Таким образом, из приведенного официального документа установлено, что СССР не «рухнул», не «распался» - это ми США «Переход к рынку» на 16 независимых оккупированных финансово -экономической Хазарской Хунтой государс государственный аппарат подчиняется победителю, то есть Хозяевам денег . Мы платим им дань, и они нас полност видации в 2003 г, им же или ( Единой России) статьи 9 "Патентного закона РФ". Т.е., в развязанной Хозяевами денег , США, ЕС в послевоенный период "холодной войне", экономического удушения ССС бы не удалось создать эффективную экономику с началом ростом выдачи патентов в СССР до 100 тыс в год.!!! , а с и то, половина иностранных государств, которые столбя забуогрные новшества, для удушения и для дальнейшей к через приватизированные троцкистские ГААГА суды доить колониальную Россию . Экономика страны «рухнула», бы одержали победу в «холодной войне»- эта дурилка для пипл -лохов. Этим Е.Федоров, по сути, перекладывает вину за современную катастрофическую ситуацию на деятельность руково бретателей, в послевоенный период, оправдывает наличие современной колониальной администрации Матвиенко-Вол нению программ геноцида Хозяевами денег в РФ (ЗАО "РФии") . В том числе и свою деятельность в «Системе внешне мость «перехода к рыночному геноциду », к «рыночной либеральной колониальной экономике» без изобретателей и вационной без патентов . Для защиты докторских и кандидатских, теперь в либеральной России иметь патенты не Естественно возникают вопросы. Какое объяснение Е.Федорова основано на реальных событиях и может стать ос яснение является мифом, внедряемым в сознание сепаратистов, неудачников, маргиналов, мятежников, люмпенов, воправной деятельности колониальной, компрадорской администрации не государственной Думы . Естественно Е.Федоров, как участника «системы ига теневого с ФРС » и перечисленных событий умалчивает, нац ства, компрадорской ГД Володина и буржуазной администрацией г в "РФии", состоящее из теневого или малого на просторах оккупированной Великой Оффшорной ........, состоящим из малого и теневого народа без рыночных па Карл Маркс, умолчал в своей книге "Капитал", о банковском капитале. Обе "рыбки" из одной финансовой бочки, с п Деньгам на троне, а не изобретателям и способствуют уничтожению остатков изобретательской деятельности вой, оффшорной России . Ключевые слова : компенсатор, фрикционно-демпфирующаяся сейсмоизоляция, демпфирующая сейсмоизоляция; фр фирование; сейсмоиспытания: динамический расчет , фрикци-демпфер, фрикци –болт , реализация , расчета , прогрес лительны, комплекс SCAD Office, обеспечение сейсмостойкости, магистральные, технологические, трубопроводов, Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда посвящённом 85 летию Всерос и рационализаторов ВОИР в июле 2017, пожелал плодотворной работы, неиссякаемого вд достижений и открытий, однако огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фр жарных нагрузок, в программном комплексе SCAD 21.1.1., на сдвиг с перемещением на "Z" ( по изобрете вдоль оси компенсатора, при выполнении расчетного количество пазов шириной <Z> , по линии нагрузк <Н> , от торца сдвигового компенсатора, до расчетной точки в металлических конструкциях , выполн 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 154506 дтн проф ЛИИЖТ А.М.Уздина , согласно СП 16.1.13330. 5 марта, в день Памяти Сталина , редакция газеты "Новый Петербург" приглашает на памятны КПРФ, по адресу метро Обводный канал , Лиговский пр 207 Б . Справки по тел 8-904-603-82-14 Редакция газеты "Земля РОССИИ" прилагает научное сообщение : " Актуальность Ленинского сти при социализме и современное состояние изобретательской деятельности при буржуазном уничтожению государственного подхода , по не использованию изобретения- огнестойкого ко турных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности внедренно нии, Украине, по изобретениям проф дтн ПГУПС А.М.Уздина Увеличение температурных колебаний с использованием огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений прочности , по СНиП И-7-81*, привело к необходимости в разработке новых решений, реализующих принцип уменьшения температ компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности для примени системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM Общественной организацией "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ, предлагается систему Моделирования температурных колебаний с ис ля температурных напряжений для использования при монтаже кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PE комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности , в программном комплексе SCAD в районах с сейсмичностью 7-10 баллов (РФ) В конструкции с использованием огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ комплексе C идея упруго фрикционной системы, достоинством которой является целенаправ повышенного рассеивания энергии при температурных колебаниях строительн трения специально запроектированных конструктивных элементов. Упруго фрикционная система по классификации систем температурных колебаний с исп ратурных напряжений в программ комплексе CSAD с учетом сдвиговой прочности, относится к системам с повышенны ристиками , в которых основной эффект достигаемся путем специальных устро ских потерь, отнесенная к упругой энергии за один цикл колебаний, не превыш диссипации соответствует уровень затухания в системе величиной 5% от крити В сооружениях и трубопроводах большинство потерь энергии происходи материале конструкций, трения на контактах подземной части сооружений с гр единениях конструкций. Но можно усилить рассеивание энергии путем использ конструкции, при этом коэффициент диссипации повышается в 23-40 раз Также но влияет на рассеивание энергии колебаний но и существенно изменяет резона Рис.1. Классификация систем с повышенными диссипативными характеристиками Па классификации систем активной сейсмозащиты оборудования и сооружений : - сейсмоизоляция, - адаптивные - с повышенным демпфированием, - с динамическими гасителями УПС и УФС относятся к одной и той же (третьей) группе, в которых основной эффект достигается путем специальных устройств и узлов внешнего и внутреннего трения (вязкого, сухог Общим для рассмотренных систем является их повышенная, по сравнению с упругими системами энергопогпощающая способность Можно также ожидать, что мягкая реакция упруго-ф нению несущих элементов составляющих систему, от хрупкого разрушения Вместе с тем УФС и ФПС имеют и некоторые преимущества по сравнению с УПС: 1) Наиболее важное из них возможность регулировать потери энергии в системе в зависимости от величины расчетного воздействия. Назначая определенную величину обжатия соприка рассеивания энергии колебаний и, следовательно, наибольшего снижения динамической реакции сооружения. При этом максимальная величина коэффициента диссипации в таких системах для упруго-пластических систем. 2) Сооружения с фрикционными связями могут быть запроектированы таким образом, что проскальзывание элементов будет наступать по зонам непрерывно па мере увеличения интенс что рассеивание энергии про исходит в течение всего колебательного процесса, а не только в пластической стадии движения 3) Конструкции с фрикционными связями могут переносить практически бесконечное число циклов колебаний без опасности изменения механических характеристик соприкасающихся 4) Снижение сейсмической реакции происходит на всем диапазоне интенсивности воздействия Рис.2 Реальный узел образования упруго фрикционной связи с использованием oгнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений в программ к КТС (конструктивно-технологическая система) представляет собой конструктивную систему с повышенными диссипативными свойствами которые можно регулировать В ней допуск симости от величины расчетного воздействия . Это достигается с помощью фрикци -болтов, прижимающих отдельно элементы сооружения друг с другу с определенной силой. Для повышения диссипативных свойств здания из КТС ( конструктивно технологическая схема) используется прием искусственной разрезки остова сооружений, оборудования на само ми связями При этом для районов, где ожидается сейсмическое воздействие значительной интенсивности, целесообразна разрезка остова не только вертикальными, но и горизонтальными шв В КТС , ФПС диссипативные характеристики повышаются за счет предусмотренных узлов сухого трения, в которых благодаря взаимному проскальзыванию несущих и ограждающих к также качественна изменяется общий механизм деформации сооружения. В силу этого снижаются затраты на антисейсмические мероприятия при обеспечении нормативного уровня сейсмос Вследствие действия сейсмических сил происходят необратимые, а, следовательно, опасные перемещения Для снижения взаимных перемещений изолированных частей сооружения в с обладающие повышенными диссипативными (рассеивающими) свойствами. В КТС роль энергопоглощающих устройств выполняют фрикционные прокладки между ветвями конструкции По никающих в них сил сопротивления (сил вязкого и сухого трения, сил пластического деформирования), которая пропорциональна перемещению точки приложения этих сил. Именно поэтом имными перемещениями При этом помимо повышения энергоемкости конструкций, в определенном диапазоне могут изменяться динамические характеристики здания Кроме того, что КТС и ФПС является конструкцией со скрытым металлическим каркасом, в ней эффективно применяются упруго-фрикционные соединения на высокопрочных фрикци монтаже производится с помощью фрикци-болта с регулируемым усилием затяжки гайки и забитым в пропиленный паз медным обожженным клином . Использование таких соединений по зить величины сейсмических нагрузок на здания Суть работы болтов следующая изменение динамической схемы сооружений достигается с помощью упруго-фрикционного стыка, который до определенного уровня усилий (изгибающ в стыке происходит контролируемый сдвиг причем допустимая (регламентируемая) величина сдвига определяется размером овальных отверстий для постановки болтов Фиг. 1 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 3 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" 4 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 МПК F16L 27/2 Фиг. 6 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 8 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 9 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 10 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 11 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 13 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 14 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 15 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 16 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 18 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 20 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 для примения в кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM Реферат : Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений с упругими демпферами сухого трения предназначена для те конструкций , трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных, неравномерных воздей лирующей опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры, многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерно фрикционно- податливых соединений отличающаяся тем, что с целью повышения сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей о сечением в виде раздвижного демпфирующего «стакан» и состоит из нижней целевой части и сборной верхней части подвижной в вертикальн ные между собой с помощью фрикционно-подвижных соединений и контактирующими поверхностями с контрольным натяжением фрикци-б ных в длинных овальных отверстиях, при этом пластины-лапы верхнего и нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры (дем слойным из склеенных пружинистых медных пластин клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа строительных к Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений- фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными жащая трубообразный спиралевидный корпус-опору в виде перевернутого «стакан» заполненного тощим фиробетоно и сопряженный с ним ду которыми проложен демпфирующий трос в пластмассой оплетке с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями с закрепленным Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы) оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные уси Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2 Сама составное стыковое соединение фланцевого стыка растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпфе в виде , стаканчато-трубного вида на фланцевых, фрикционно – подвижных соединениях с фрикци-болтами . Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений - фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенным болтах, с тросовой втулкой (гильзой) - это вибропоглотитель пиковых ускорений (ВПУ) с помощью которого поглощается вибрационная, вз Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясениях и взрывной нагрузки от ударной воздушной волн ляционного оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы за счет уменьшения пиковых ускорений, за сче растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2). Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений вместе с упругой втулкой – гильзой - фрикци-болтом , использующая для Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, для фланцев скошенными торцами , состоящая из стального троса в пластмассовой оплетке или без пластмассовой оплетки, пружинит за счет трения взрывной, сейсмической нагрузки , что исключает разрушения сейсмоизолирующего основания , опор под агрегатов, мостов , разрушении теп транспорта и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на виброизолирующих опорах достигается путем обеспечения многокаскадного д венно при импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение, оборудование, трубопроводы, которое устанавливается на спиральн ми сухого трения, на фланцевых фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 , оп тент) Авт. Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ для обеспечения несущей способности металлоконструкций с высок В основе огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжени используются фланцевые соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами ,с упругими демпферами сухого трени болтах (поглотители энергии) лежит принцип который называется "рассеивание", "поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, эне Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС) для фланцевых соединений растянутых элементов трубопровода со с трения, на фрикционно –болтовых и протяжных соединениях с демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом-фрикци-болт эти структурные элементы со скольжением, разной шероховатостью поверхностей в виде демпфирующих тросов или упругой гофры ( об стиками, с многокаскадным рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Совместное скольжение включает зажимные сре Bolt ), заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы. В результате пожара, взрыва, вибрации при землетрясении, происходит перемещение (скольжение) фрагментов фланцевых фрикционно-подв нутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, скользящих и демпфирующих фрагмент ным овальным отверстиям . Происходит поглощение термической, тепловой энергии, за счет трения частей корпуса опоры при сейсмической, ветровой, взрывной нагруз рально-демпфирующей и пружинистого фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на расчетн сдвиг в SCAD Office , и фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, рассчитана на одно, два землетр Прилагается для доклада Описание изобретения Огнестойкий компенсатор гаситель температурн мения в сейсмосопасных районах более 9 баллов для кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, P Описание изобретения Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений МПК F16L Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты строительных конструкций от термических и температурных колебаний при пожарны многокаскадных нагрузках на строительные конструкции , металлических ферм , магистральных трубопроводов, агрегатов, оборудования, зданий, м от сейсмических воздействий за счет использования фланцевого соединение растянутых элементов использование термического компенсатора гасит ций , трубопровода строительных конструкция, со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения установленных на пружинистую го каскадном демпфировании и динамических нагрузках на протяжных фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М "Болтовое соед ние плоских деталей". Известны фрикционные соединения для защиты строительных конструкций, объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое Наиболее близким техническим решением к заявляемому объекту являетс я фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля № № 887748 система по патенту РФ (прототип), содержащая и описание работы фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со ск Недостатком известного устройства является недостаточная эффективность огнестойкости из -за отсутствия демпфирования колебаний. мической и демпфирующей сейсмоизоляции в резонансном режиме и упрощение конструкции и монтажа термического компенсатора гасителя те бопровода Это достигается тем, что в демпфирующем фланцевом соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенн фирующего фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровод и сухого трения установлена с исп ным упругопластичным клином, конце демпфирующий элемент, а демпфирующий элемент выполнен в виде медного клина забитым в паз латунн ка соединена с основанием строительных конструкции, трубопровода , опоры , жестко соединенным с демпирующей на фрикционно –подвижных фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций , кровли, трубопровода со скошенными торцами для термического компе ных конструкций , трубопровода На фиг. 1 представлена стальная ферма с огнестойким компенсатором гасителем температурных напряжений с использованием фланцевых соеди строений, растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с пружинистыми демпферами сухо термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода Фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого тр содержит основание и овальные отверстия , для болтов и имеющих одинаковую жесткость и связанных с строительными конструкц иями и опо жения я с использованием термического компенсатора гасителя темпер атурных колебаний строительных конструкций , трубопровода Система дополнительно содержит фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, к которая крепится фри забитого медного обожженного стопорного клина ( не показан на фигуре 2 ) и которая опирается на нижний пояс основания и демпфиру ющий эл с упругими демпферами сухого трения за счет применения фрикционно –подвижных болтовых соединениях, выполненных по изобретению проф дт соб защиты зданий», 165076 «Опора сейсмостойкая» Демпфирующий элемент фланцевого соединение растянутых элементов строительные конструкции, трубопровода со скошенными торцами, с упру подвижных соединениях (ФПС)и термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода При термических нагрузках , колебаниях и колебаниях грунта сейсмоизолирующая и виброизолирующее фланцевое соединение растянутых элемент торцами, для демпфирующей сейсмоизоляции трубопровода (на чертеже не показан) с упругими демпферами сухого трения , с упругими демпфе тикальные, так и горизонтальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на демпфирующею сейсмоизоляцию объект, т.е. обе щиту и защита от термической ударной нагрузки Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, с упругими демпферами сухого трения, поглощает как термическую, так и сейс рующая система работает следующим образом. При малых горизонтальных нагрузках фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными тор преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов фланцевого соединение растянутых элементов строительных прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края длинных овальных отверстий для скольжения при многокаскадном демпфировании и пос или при многокаскадном демпфировании, уже не работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора края, в длинных овальных от трения, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов, что нельзя допускать . Сдвиг по вертикали допускается 1 сатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода Недостатками известного решения аналога являются: не возможность использовать фланцевого соединение растянутых элементов строительных ничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах и фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий, патент TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic Structural stel bulding frame having resilient connectors № 4094111 E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01 L 5/24 "Способ определения коэффициента закручивания ние растянутых элементов замкнутого профиля", Украина № 40190 А "Устройство для измерения сил трения по поверхностям болтового соединени эффициента закручивания резьбового соединения" Таким образом получаем огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как фланцевое соединение растянутых элементов стро цами с упругими демпферами сухого трения и виброизолирующею конструкцию кинематической или маятниковой опоры, которая выдерживает виб динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещаетс саторе, гасителе температурных колебаний в строительных конструкций , трубопроводе Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых тру Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольк тых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, а также повышение точности расчета при использования тросо податливых креплений и прокладки между контактирующими поверхностями упругую обмотку из тонкого троса ( диаметр 2 мм ) в пластмассовой о жинистого троса. Сущность предлагаемого решения заключается в том, что фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций ,трубопровода трения, выполнена из разных частей: нижней - корпус, закрепленный на фундаменте с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в ко (гильзой) и свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде, фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации и виброизолирующего фланцевого соединение растянутых э ствием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с тросовой виброизолирующей втулкой (гильзой) с пропиленным пазом в стальной шпиль В верхней и нижней частях фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами выполн (перпендикулярные к центральной оси), в которые скрепляются фланцевыми соединениями в растянутых элементов трубопровода со скошенными т фрикци-болт с контролируемым натяжением, с медным клином, забитым в пропиленный паз стальной шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( г Кроме того во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, параллельно центральной оси, выполнены восем возможность деформироваться за счет протяжных соединений с фрикци- болтовыми демпфирующими, виброизолирующими креплениями в радиально фиг.1 изображено огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, для строительных конструкций испытанный в США американски нутых элементов строительных конструкций используемо и испытанной в США, Канаде для строительных конструкций и трубопровода со скошенным фрикционных соединениях с контрольным натяжением для строительных конструкций ; на фиг.2 изображены виды термического компенсатора американской фермы смонтированной на болтах , гасителя температурных колебаний , с б провода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения со стопорным (тормозным) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз ст На фиг 3 изображен вид с верху , фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами для строительных конструкци фиг. 4 изображен разрез фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трени фиг. 5 изображена вид с боку фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций трубопровода со скошенными торцами терм ний строительных конструкций , трубопровода фиг. 6 изображен демпфирующие фрикци –болты с тросовой гильзой (пружинистой втулкой) термического компенсатора гасителя температурных фиг. 7 изображены Японские гасители динамических колебаний, вид медной или тросовой гильзу для латунной шпильки –болта в тросовой обмотке д стиями растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами фиг. 8 изображено фото само фланцевое косого соединение по замкнутому контуру растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами фиг. 9 изображен косое фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами фиг. 10 изображено фланцевое Канадское соединение растянутых элементов трубопровода фиг. 11 изображено изготовленное фланцевого соединение растянутых элементов косого компенсатора для трубопровода со скошенными торцами с стиями ( не показаны ) фиг. 12 изображено протяжное фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами термического компенсатора рукций , трубопровода фиг. 13 изображен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" по изобретении. № 2148805 МПК G 01 L 5/25 " Способ опр ния" и № 2413098 "Способ для обеспечения несущей способности металлических конструкций с высокопрочными болтами" фиг. 14 изображено Украинское устройство для определения силы трения по подготовленным поверхностям для болтового соединения по Украинском 2000105588 от 02.10.2000, опубликован 16.07.2001 Бюл 8 и в статье Рабера Л.М. Червинский А.Е "Пути совершенствования технологии выполнения фр ная металлургический Академия Украины , журнал Металлургическая и горная промышленность" 2010№ 4 стр 109-112 На фиг 15 изображен огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, используемые в США разные демпфирующие компенсаторы и тания Канадского демпфера и американские (США) затяжные болты для определение коэффициента трения в ПК SCAD между контактными поверхнос нений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В С РОЙ» МОСКВА 1998, РАЗРАБОТАНого Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. Платонов,канд. техн. наук И.Б инж. М.М. Мещеряков) для испытаний на вибростойкость, сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов крепления протяжных фрикционно подвиж на №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая» На фиг 20 изображен график с учетом сдвиговой прочности огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, используемые в США р ПГУПС А .М Уздина №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая» Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как аналог огнестойкости фланцевого соединение растянутых элементов строит с упругими демпферами сухого трения, состоит из двух фланцев (нижний целевой), (верхний составной), в которых выполнены вертикальные длинны ной . Нижний фланец охватывает верхний корпус строительных конструкций, трубы (трубопровода) . При монтаже демпфирующего компенсатора, п болтами с контрольным натяжением, со стальной шпилькой болта, с пропиленным в ней пазом и предварительно забитым в шпильке обожженным м стенке корпусов строительных конструкций и виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры или строительных конструкций, перпен но восемь или более длинных овальных отверстий строительных конструкций, в которых установлен запирающий элемент-калиброванный фрикци –б с забитым в паз стальной шпильки болта стопорным ( пружинистым ) обожженным медным многослойным упругопластичнм клином, с демпфирующей Во фланцевом соединении растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , с упругими демпферами сухог выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход болта –шпильки ) соответствующий по ширине диаметру калиброванного фрикци - болт рующего компенсатора, выполнен фланец для фланцевого подвижного соединения с длинными овальными отверстиями для крепления на фундаменте с защищаемым объектом, строительных конструкций ,сооружением, мостом Сборка фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , заключается в том, что ментов трубопровода со скошенными торцами, в виде основного компенсатора по подвижной посадке с фланцевыми фрикционно- подвижными соеди ментов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, совмещают, скрепленных фрикци-болтом (высота опоры максимальна) После этого гайку затягивают тарировочным ключом с контрольным натяжением до заданного усилия в зависимости от массы строительных конст гайки на фрикци-болтах приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в демпфирующем компенсаторе , что в свою очередь п трения) в сопряжении отверстие в крестообразной, трубчатой, квадратной опоре корпуса. Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и наружного корпусов для фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструк личины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым натяжением и для каждой конкретной конструкции и фланцевого соединение растянутых эле ки, габаритов, материалов, шероховатости и пружинистости стального тонкого троса уложенного между контактирующими поверхностями дета экспериментально или расчетным машинным способом в ПК SCAD. Виброизоляция, сейсмоизолирующая фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцам на фланцевых фрикционо-подвижных соединениях (ФФПС). Во время вибрационных нагрузок или взрыве за счет трения между верхним и нижним фланце скошенными торцами, происходит поглощение вибрационной, взрывной и сейсмической энергии. Фрикционно- подвижные соединения состоят из скруче цовыми (возможен вариант использования латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями вибрационной , термической, сейсмической, взрывно растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с тросовой втулки из скрученного тонкого стального тро трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных вибрацио действий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама кинематическая опора при этом начет раскачиваться варительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки при креплении опоры к нижнему и верхнему виброизолирующему поясу . Податливые демпферы фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, представл Фрикци-болт для строительных конструкций, стыкового демпфирующего косого соединения , фланцевого соединение растянутых элементов трубопр лем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается термическая, вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энерг 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность ра уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установ тяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2. Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм) втулка (гильза) фрикци-болта при виброизоляции нагревается за счет трения между ты опоры) до температуры плавления и плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения температурных напряжений, пожарной нагрузки, взрывн вания, ЛЭП, опор электропередач, мостов, также исключается разрушение строительных конструкций ,теплотрасс горячего водоснабжения от тяжел В основе повышения огнестойкости строительных конструкций, виброзащиты с использованием фланцевого соединение растянутых элементов строи ми, с упругими демпферами сухого трения на фрикционных соединениях, на фрикци-болтах с тросовой втулкой, лежит принцип который, на научном взрывной, вибрационной энергии. Огнезащита, виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая строительных конструкций, трубопровод, опора рассчитана на одну сейсмичес жение или взрывную нагрузку. После пожарной нагрузки, температурных напряжений, взрывной или сейсмической нагрузки необходимо заменить смят ние, в паз шпильки фрикци-болта, демпфирующего узла забить новые демпфирующий и пружинистый медные клинья, с помощью домкрата поднять, в тянуть болты на проектное контролируемое протяжное натяжение. При воздействии пожарной нагрузки, температурных напряжений , вибрационных, взрывных нагрузок , сейсмических нагрузок превышающих силы трени ментов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, трубчатого вида , происходит сдвиг трущихся элементов т лической фермы, корпуса опоры, в пределах длины паза, без разрушения строительных конструкций, оборудования, здания, сооружения, моста. О характеристиках пожарной нагрузки , температурных напряжений в строительных конструкций виброизолирующего демпфирующего компенсат провода со скошенными торцами, сообщалось на научной XXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в мех СПб ГАСУ: «Испытание математических моделей температурных напряжений строительных конструкций на фланцевых фрикционно-подвижных сое тель испытательной лабораторией ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н, можно ознакомиться на сайте: https://www.youtube.com/watch?v=B-Ya С решениями фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на фланцевых фрикционно-подвижных соединений крепления (ДУК), можно ознакомиться: см. изобретения №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, № 4,094,111 US Structural steel building frame having resilient co tion damping device (Тайвань). https://www.maurer.eu/fileadmin/mediapool/01_products/Erdbebenschutzvorrichtungen/Broschueren_TechnischeInfo/MSO_Seismic-Brochure_A4_2017_Online.pdf С лабораторными испытаниями термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода и л пенсатора на основе фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на основе фланцевых фрикционно –подви ры в ПКТИ Строй Тест , ул Афонская дом 2 можно ознакомиться по ссылке : https://www.youtube.com/watch?v=XCQl5k_637E https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=756s https://www.youtube.com/watch?v=rbO_ZQ3Iud8 https://www.youtube.com/watch?v=qH5ddqeDvE4 h Сопоставление с аналогами демпфирующих строительных конструкций, трубопровода, косого компенсатора для трубопроводов на осн ове флан Литература которая использовалась для составления заявки на изобретение: Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для ских ферм, трубопроводовс использованием фланцевых соединений, растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими дем 1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки долговечности подкрановых путей производственных зданий. Автореферат диссертации докт. техн. наук. - ЮУрГ 2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997. 3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1 (Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспортная конструкция. Опубликован 10.11.2002. 1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛ ликования 20.01.2013 2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28 3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28 4.Изобре 5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982 6. Изобрет 7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983 10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989 11. Заявки мошка». Используется Японии. 12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фр 13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02. 1.. 2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий». «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий», 4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительс 5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». . 6. Российская газета от 8. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды», 9. «Голос Ч 10. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года». 11. Газета «Земля России» – дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах» ственной организации инженеров «Сейсмофонд» – Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ. безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету «Земля глобальные и разрушительные потрясения «звездотрясения» . 14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зар строить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д Формула изобретения огнестойкий компенсатор- гаситель температурных напряжений" МПК F16L пления, в том числе и косого и традиционного фланцевого соединение, растянутых элементов стро системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM со скошенными торцами с упругим 1. Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как и фланцевое соединение, растянутых элементов строительных конструкций , трубопровода со скошенными торцами с у рующего косого компенсатора для строительных конструкций и магистрального трубопровода , содержащая: фла бопровода со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения на фрикционно-подвижны костью с демпфирующий элементов при многокаскадном демпфировании, для термической защиты и сейсмоизоляци поглощение сейсмической энергии, в горизонтальнойи вертикальной плоскости по лини нагрузки, при этом упругие де в виде фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами 2. Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, фланцевое соединение растянутых элементов тру цами с упругими демпферами сухого трения , повышенной надежности с улучшенными демпфирующими свойствами, сод фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями и упругой втулкой (гильзой), закрепленные запорными элементами поверхности детали и накладок выполнены из пружинистого троса между контактирующими поверхностями, с разных тросовой втулкой (гильзой), включающий, контактирующие поверхности которых предварительно обработанные, сое гайкой при проектном значении усилия натяжения болта, устанавливают на элемент сейсмоизолирующей опоры ( дем постепенно увеличивают нагрузку на накладку до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его ния, далее, в зависимости от величины отклонения, осуществляют коррекцию технологии монтажа сейсмоизолирующ показателя сравнения используют проектное значение усилия натяжения высокопрочного фрикци - болта с медным обо латунной шпильки с втулкой -гильзы из стального тонкого троса , а определение усилия сдвига на образце-свидетеле подвижную и сдвигаемую детали, узел сжатия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возм устройства и имеющего отверстие под нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают из закаленного материала. 4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при отношении усилия сдвига при огнестойком компенсаторе - гасителе тем натяжения высокопрочного фрикци-болта с втулкой и тонкого стального троса в оплетке, диапазоне 0,54-0,60 коррек компенсатор, гаситель температурных напряжений , с использованием сдвиговой для перемещения компенсатора, как п компенсатор или не косого демпфирующего огнестойкий компенсатор , при отношении в диапазоне 0,50-0,53 при мон отношении менее 0,50, кроме увеличения усилия натяжения, дополнительно проводят обработку контактирующих пов вых соединение растянутых элементов строительных конструкции или трубопровода со скошенными торцами с испол ЦВЭС , которая используется при строительстве мостов https://vmp-anticor.ru/publishing/265/2394/ http://docs.cntd.ru/d Актуальность Ленинского подход к изобретательской деятельности при социализме и современ тельности при буржуазном курсе антигосударственных реформ в Комитет ЖКХ и строительст го подхода по внедрению огнестойкого компенсатора- гаситель температурных напряжений в СПб и Владимир Путин в обращении к делегатам шестого съезда посвящённом 85- летию Всеро и рационализаторов ВОИР в июле 2017, пожелал плодотворной работы, неиссякаемого вд достижений и открытий, однако огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений на фр ниях уже выпускается Канадской фирмой расположенного в Монреале, Джоаквием Фразао. Внедряют проф Уздина А М ПГУПС в Канаде, США https://www.quaketek.com/products-services https://www.quaketek. ,которая превышает длину <Н> , от торца сдвигового компенсатора, до расчетной точки в металлич изобретениям СССР №№ 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 154506 дтн проф ЛИИЖТ А.М.Уздина https://disk.yandex.ru/d/3n1XjcsYL54hRQ https://ppt-online.org/1083027 и внедренные в Канаде, США, Япон Спецвыпуск номер 104 от 14 02 2022 редакции газеты Земля РОССИИ для доклада на торжествен Рождения Владимира Ленина 22 апреля 2022 в Шалаше Тема доклада : Актуальность Ленинского подход к изобретательской деятельности при социализме ской деятельности при буржуазном курсе антигосударственных реформ в Комитет ЖКХ и стро нию государственного подхода по внедрению огнестойкого компенсатора- гаситель температурных Однако товарищи из дружественного Китай уже испытали и внедрили огнестойкий компенсатор температурных напряжений и колебаний Прилагает научною статью товарищей из КНР экспериментальное исследование Гибридной соедините ром с использованием Полустального материала Тао Ванг1*, Фэнли Янг1, Синь Ванг2 и Яо Цуй2 * 1. Лаборатория сейсмостойкости и инженерной вибрации, Институт инженерной механики, Китайск Харбин, Китай * 2государственная ключевая лаборатория прибрежной и морской инженерии, Школа гражданского стр фраструктуры, Даляньский технологический университет, Далянь, Китай Сообщалось, что соединительные балки RC получили серьезные повреждения во время землетрясения в В отремонтировать, как только появляются трещины. Чтобы улучшить пластичность и ремонтопригодн RC, в этом исследовании предлагается управляемая повреждениями гибридная соединительная балка. Ги конечности стены с помощью фрикционного демпфера, соединенного через сегменты стальной балки. Пр демпфера тщательно продуманы, чтобы сконцентрировать больше деформации на демпфере. Механизм собность рассеивать энергию были сопоставлены с традиционной RC-соединительной балкой, которая т мость повреждениями с помощью предлагаемой гибридной соединительной балки. Вступление В высотных зданиях часто используется система стен из железобетона (RC) в качестве элемента сопро низм сейсмической защиты, т.е. соединительные балки и поперечные стенки, особенно подходит для обес живания и безопасностью от землетрясений. Во время землетрясения в первую очередь повреждаются с становится более гибкой, что предотвращает попадание в конструкцию высокочастотной доминирующ что соединительная балка будет пластичной, как это предлагается во многих сейсмических проектных к (ICC), 2015; МОХУРД, 2016a,b). Однако большая пластичность элементов RC влечет за собой больший у растрескивания бетона и податливости стальной арматуры. Как только соединительная балка RC трес вать, как сообщалось во время землетрясения в Вэньчуане в 2008 году (Ван, 2008). Сюй и др., 2016) продемонстрировали, что пластичность значительно повышается за счет использовани Вязкоупругий соединительный демпфер был использован Монтгомери и Кристопулосом (2015) для повыш ных зданий. Производительность двух ветвей стены, соединенных вязкоупругой связью, при ветровых и с тверждена экспериментально. Самоцентрирующийся демпфер с использованием проводов SMA для соеди обеспечения возможности повторного центрирования системы, что было продемонстрировано эксперим Ji и др. (2017) предложили короткое стальное срезное звено для замены всей соединительной балки RC. К возможность быстрой замены были проверены с помощью квазистатических циклических испытаний. Б масштабе 1/2, который был установлен с помощью соединительных балок из низкоуглеродистой стали ( стальной соединительной балкой и поперечной стенкой RC работало хорошо в течение всего испытания конфигураций отсутствуют механизмы замены. После повреждения амортизаторы трудно заменить. К амортизаторы, хотя и соединялись болтами, имели значительную избыточную прочность, что приводил деформациях. Для решения этих проблем часто используется фрикционный демпфер. Теоретически, фрикционный демп сткостью и стабильной силой после скольжения, которая превосходит другие типы демпферов при прим монстрировали Ан и др. (2013) и Е. и др. (2018). Большинство фрикционных амортизаторов имеют линей нии, например, фрикционный амортизатор Pall (Pall and Marsh, 1982) и амортизатор Sumitomo (Айкен и другими механизмами для реализации более сложного поведения, такими как самоцентрирующийся демпф управляемый демпфер (Сюй и Нг, 2008). Энергия также может рассеиваться за счет крутящего момент счет болтовых соединений (Лоо и др., 2014). Ключом к обеспечению стабильного поведения при трении я последние два десятилетия было тщательно изучено несколько типов фрикционных материалов, в том ч материал, материал из металлических сплавов, керамический материал на основе железа, композитный др., 2004; Гурунат и Биджве, 2007; Юн и др., 2010; Латур и др., 2014; Ли и др., 2016). В этих исследовани контактной поверхности, такое как адгезия, истирание, усталость, коррозия и так далее, с помощью ск инженерной практике может быть трудно измерить такое поведение во время землетрясения. Вместо быть получены из доступного процесса проектирования. Поэтому связь поведения трения со смещением, может быть очень полезной для применения при проектировании. Специальные технические условия кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110 фонд" при СПб ГАСУ, с целью исследования сдвиговой прочности , для это предлагается использовать фри таллические фрикционные пластины и прокладки из нержавеющей стали в качестве контактной пары. А личных скоростях нагружения, и была измерена температура. Затем была разработана термомеханичес энергии с коэффициентом трения или силой трения, которая может быть легко включена в процесс прое ридная соединительная балка была разработана и испытана квазистатически. Сила, деформация и спосо тавлены с традиционной RC-соединительной балкой, и даны выводы для обеспечения руководства по про Механическое поведение фрикционного демпфера для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXK Experimental Study on a Hybrid Coupling Beam With a Friction Damper Using Semi-steel Material Tao Wang1*, Fengli Yang1, Xin Wang2 and Yao Cui2 1 Key Laboratory of Earthquake Engineering and Engineering Vibration, Institute of Engineering Mechanics Harbin, China 2 State Key Laboratory of Coastal and Offshore Engineering, School of Civil Engineering, Faculty of Infrastr Technology, Dalian, China RC coupling beams have been reported to have had serious damages during the 2008 Wenchuan earthquake. Bea Introduction High-rise buildings often adopt the reinforced concrete (RC) shear wall system as the lateral force resistance me i.e., the coupling beams and the shear walls, is particularly suitable to balance comfort living and earthquake saf beams are damaged first, and the entire structure becomes more flexible, thus preventing high-frequency domina the coupling beam is often expected to be ductile, as suggested by many seismic design codes (International Code However, more ductility of RC members implies more damage, because the ductility relies on the crack of concre coupling beam cracks, it is very difficult to repair, as reported in the 2008 Wenchuan earthquake (Wang, 2008). The coupling beam, once combined with dampers, also called hybrid coupling beams, is appealing because of its ditional RC coupling beams. Recent studies (Fortney et al., 2007; Xu, 2007; Teng et al., 2010; Lu et al., 2013; Xu tility is greatly improved by use of dampers in the coupling beam. A viscoelastic coupling damper was employed b enhance the seismic performance of high-rise buildings. The performance of two wall limbs coupled by the viscoe loads was also validated experimentally. A self-centering damper using SMA wires for the RC coupling beam has centering capability, which has been demonstrated effective by experiments (Mao et al., 2012). More recently, Ji to replace the entire RC coupling beam. Both energy dissipation capacity and quick replaceability have been veri scaled four-story specimen was constructed, which was installed with low-yield steel coupling beams (Cheng et a coupling beam and the RC shear wall worked well during the entire test. However, most of the configurations me The dampers are found difficult to be replaced once damaged. Moreover, some metallic dampers, although conne over-strength, making the connection damaged at large deformations. To solve these problems, the friction damper is often employed. Theoretically, the friction damper has infinite init which is superior to other types of dampers in the coupling beam application, as demonstrated by Ahn et al. (201 are featured with a line type working in axial direction, such as the Pall friction damper (Pall and Marsh, 1982) They are often combined with other mechanisms to realize more sophisticated behavior, such as the self-centering semi-actively controlled damper (Xu and Ng, 2008). The energy can also be dissipated by the friction torqued (M nections (Loo et al., 2014). The key to realizing a stable friction behavior is the materials of contact pair. Several amined extensively in the past two decades, including the semi-metallic friction material, metallic alloy material, was designed and tested quasi-statically. The force, deformation, and energy dissipation capacity were compared conclusions are given to provide design guidance. Mechanical Behavior of Friction Damper Friction dampers are featured with an infinite initial stiffness and almost constant slip force, which are very appe resist the wind load and small or moderate earthquakes, while the constant slip force prevents unpredictable forc member due to the over-strength effect. This study developed a friction damper that works in the shear direction t Although it works in the shear deformation mode, the configuration is similar to those working the axial direction Configuration of the Friction Damper The proposed shear-type friction damper is configured as in Figure 1. It is primarily composed of five parts, i.e., piece of 2-mm-thick stainless-steel shim on each surface, two pieces of friction plates made of semi-steel friction two pieces of L-shaped outer steel plates having two restrainers at both sides to confine the friction plates from m fibers, resin-based material, adhesives, rubber, and asbestos. Preliminary tests on the material showed a stable fr small abrasion, and low friction noise. Bolt holes are placed on the flanges of the inner and outer plates through main structures. Two friction pairs are formed between the friction plates and the stainless-steel shims. It should contacted with the friction plate, there is no relative movement on the interface because of the restrainers. Two hi all plates are used to provide the contact pressure. The diameter of the high-strength bolts is 20 mm. In order to r springs are used as the washers for each high-strength bolt, three pieces for each side. The three pieces of disc sp for the bolts on the web of the inner plates and the associated stainless-steel shims, because of which, the inner pl The dampers are usually installed after the construction of the primary structure. When installing the damper, the strength bolts with 10–30% of the expected load. At this moment, the height of the damper shall be smaller than t damper, the bolts on the flanges of the inner and outer plates are securely tightened. A slight sliding in the vertica the friction plates and the slot in the inner plate shall be large enough to accommodate such slippage. Once the b plates are tightened, the two high-strength bolts are screwed by the torque wrench to the designed value. Two wa contact pressure. One is to calibrate the relationship of the pressure with respect to the torque of high-strength b relate the deformation of disc springs to the pressure, and the stiffness of the disc spring shall be verified experim Figure 1. Configuration of proposed friction damper. Loading Setup and Measurement Scheme In order to demonstrate the mechanical behavior of the proposed friction damper and develop an equation to pre were conducted. The test setup is given in Figure 2, where the friction damper is installed within a pin-connected connected to the upper and lower connectors, respectively, which are further connected to the upper and lower ji tom flange of the loading beam. To the left end of the loading beam is attached a dynamic actuator. The maximum 0.5 m, and the largest loading rate is 0.6 m/s. The lower jig is attached to an adapter with free adjustability in the adapter, the high-strength bolts can be completely screwed to the design value before the installation. The adapte which is securely fixed on the strong floor by eight anchor rebars with a diameter of 70 mm. The loading beam an columns through four hinges. The inherent friction force provided by the loading frame can be ignored. The dista umn is 2.07 m. Considering the limited design stroke of the damper, 40 mm in this study, the vertical deformation mm, whose influence on the lateral behavior of the damper can be ignored. FIGURE 2 Figure 2. Loading setup for the friction damper. The loading profile adopts 100 cycles of a sine wave with an amplitude of 40 mm in the actuator. The real deform due to the deformation of the loading frame and slippage on connecting surfaces. Different loading frequencies, d Table 1. Loading sequence and parameters. The measurement scheme is relatively simple, as shown in Figure 3, where two displacement transducers are emp between inner and outer plates, with two load cells to measure the tightening forces of high-strength bolts and on measure temperature on the contact surface. The thermometer is pasted on the back of one of the stainless-steel s the inner plate to host the thermometer. The force of the actuator is also synchronically measured in this measuri FIGURE 3 Figure 3. Measurement scheme. Results The three specimens, 12 tests in total, were loaded cyclically. Between two tests, there was a 2-h period to wait fo cally to the room temperature. Time Histories of Friction Forces for S2 The friction force histories, F, of the four tests for specimen S2 with the tightening force of 120 kN are shown in F Figure 4. Time histories of friction forces for S2. Hysteretic Curves The hysteretic curves for all tests are listed in Figure 5, where the pictures in each row have identical frequency b each column have the same tightening force but different frequencies. For some tests, the connection bolts were n as the four tests of S3 and the test of S1 with a frequency of 0.02 Hz. From the comparison, we can also observe t ing frequency increased or the tightening force increased. For the tests with a loading frequency of 1 Hz, signific ing–slipping action. One of the possible reasons is that the stuck of the contact surface was suddenly changed and details shall be examined more closely on the microscopy mechanism, which depends on the microscopic real con sliding materials (Rabinowicz, 1995; Williams, 2005; Khoo et al., 2016). When the loading direction changes, the so does the friction coefficient. Therefore, a large oscillation would occur when unloading. From these curves, th test. Generally, the initial stiffness did not change too much. The averaged initial stiffness is 286 kN/mm and the s FIGURE 5 Figure 5. Comparison of hysteretic curves. Figure 6. Variation of friction coefficients: (A) f = 0.02 Hz; (B) f = 0.1 Hz; (C) f = 0.5 Hz; (D) f = 1 Hz. Thermal–Mechanical Model The friction coefficient is first examined at the room temperature. To avoid potential loading instability in the firs cycles are used. As shown in Figure 7, the friction coefficients for the 12 tests are plotted with respect to the total not change significantly with the total tightening force. They varied between 0.361 and 0.447, and the averaged v study, the contact pressure dependency can be ignored. FIGURE 7 Figure 7. Variation of friction coefficient with respect to total tightening force. Several studies have regressed the friction coefficient with respect to the pressure, temperature, and the dissipate is found that the dissipated energy, to some extent, can reflect such micro-mechanism of contact surfaces as prog The correlation of the friction coefficient with the velocity and the dissipated energy is very appealing because th dynamic time history analysis and thus can be directly used in the design procedure. The force of the friction damper, F, is first written as Equation (1) where P0 is the nominal surface pressure force which is a function of dissipated energy, Eaccu, and the nominal velocity, v0, defined in Equation (2) where A is the F=P0μeff (1) Figure 8. Regression of friction coefficient using S2 data: (A) Friction coefficient related temperature; (B) Tempe energy. Four sets of parameters [a, b, c, d] can be obtained at different loading frequencies. These parameters, again, ca expressed as Equations (4–7): a(v0)=p1v0+p2 (4) b(v0)=p3v0+p4 (5) c=2.0 (6) d=−0.14 (7) where p1 = 0.002518, p2 = 0.3979, p3 = −0.00001, and p4 = 0.000255. According to the thermodyanmics, the inc gy G, as shown in Figure 8B. Similar as the above procedure, Equation (8) can be recursed as: G(ΔT)=kΔT+l (8) k and l can be also expressed as the functions of the nominal velocity, as Equations (9, 10): k(v0)=q1ln(v0)+q2 (9) l(v0)=q3ln(v0)+q4 (10) where q1 = 0.01329, q2 = −0.00555, q3 = −4.984, and q4 = 12.19. Note that the units used during the above regre millimeter, and second. To demonstrate the effectiveness of the proposed thermo-mechanical model, the above equations are applied for t results are shown in Figure 9, and the fitting curve agrees well with the measured data for the S1 case, with all d ence is much larger. The maximum difference is 31%. The reason is that the tightening force was too big for the f ing the test. The recommended pressure design value by the ―Manual of design and construction for passive-cont Hybrid Coupling Beam Installed With Friction Damper Design of Specimens The effectiveness of the friction damper is examined experimentally by a substructure test of the coupling beam. T designed: one being a traditional RC coupling beam and the other being a hybrid coupling beam with similar dim tively. The span-to-height ratio of the RC specimen is 2, and the thickness of the slab is 70 mm. The scaled coupli with a span of 1,350 mm. The demands of the shear force and bending moment for the scaled model are 425.8 an the concrete design code and the seismic design code of China (MOHURD, 2016a,b). All longitudinal rebars in t limbs, slab, diagonal strut, and connection beams were HRB400, while the rest were HRB335. The concrete was agonal strut was replaced by a pair of rebars because of the limited space of the scaled model, and the cover thic length was not scaled to avoid bond slippage failure, which was 600 mm. The stiffness was calculated as 420 kN/ FIGURE 10 Figure 10. Design of specimen: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling beam. anchor design took 2.0 times the slip force of the damper. All the steel used for the hybrid coupling beam were Q3 steel structures of China (MOHURD, 2017). It should be noted that the friction damper would concentrate more the RC coupling beam. To avoid serious slab damage, the RC slab was separated from the steel coupling beam, a However, to maintain the same architectural requirement of space, the total height of the hybrid coupling beam i calculated stiffness was similar to the RC coupling beam, with the difference being <5%. Loading Setup and Measurement Scheme The loading frame as shown in Figure 11 was used to load the coupling beams. There are four columns and one s specimen was turned 90° for the convenience of loading, and it was securely fastened to the foundation beam, wh the top of the specimen an L-shaped loading beam was attached. The specimen was connected to the foundation b bolts, and the holes of concrete part were filled by high-strength CSV cement. This was specially designed to redu right bottom end of the L-shaped loading beam was attached to a 100-ton static actuator. The actuator was displa increasing load profile. Several amplitudes were selected as 1/2,000, 1/1,000, 1/800, 1/500, 1/200, 1/120, 1/75, 1 beam. Two cycles were conducted at each amplitude. On the top of the loading beam, there is a parallelogram me the specimen. Note that the center line of the actuator is through the mid-span of the coupling beam. This will red cimen and the idealized shear-type loading can be achieved. FIGURE 11 Figure 11. Loading setup. Figure 12. Measurement scheme: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling beam. Discussion of Experimental Results The RC coupling beam was loaded to an amplitude of 1/30. When loading in the negative direction of the first cyc to 400 kN. Because a large crack occurred in the RC wall, the loading was stopped. The hybrid coupling beam w ent from the RC coupling beam, the hybrid coupling beam survived after two cycle loadings, and the bearing forc was stopped because it almost reached the stroke of the actuator. The hysteretic curves are shown in Figures 13A,B for the RC coupling beam and the hybrid coupling beam, respe beam are 648 and −659 kN, respectively, in the positive and negative directions. However, the design force was 4 which cannot be predicted without real loading. The hybrid coupling beam performed very stably. The maximum and negative direction, respectively. Due to the asymmetry of the loading device, the forces in the positive and ne curve is asymmetrical. Considering the design value, 341 kN, the maximum difference is 12.6%. The hysteretic cu Figure 13B. It can be observed that most energy was dissipated by the damper. FIGURE 13 tion at an amplitude of 1/30. On the one hand, the damper dissipated more energy and the lateral response would tion of the primary structure decreased, and the damage would be mitigated. As shown in Figure 15, the RC coup coupling beam and the wall. The longest crack was over 1 m and the maximum width was larger than 20 mm. It i hybrid coupling beam, however, was damaged slightly. The width of the largest crack was <0.2 mm. Upon unload any effect and was thus deemed repair-free or seismic-resilient. FIGURE 14 Figure 14. Proportional deformation of dampers over the total lateral deformation. FIGURE 15 Figure 15. Comparison of crack patterns: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling beam. Conclusions This study proposed a hybrid coupling beam installed in a friction damper using semi-steel friction material. Dam capacity are significantly improved. To comprehensively demonstrate its effectiveness, a set of experiments on the conducted quasi-statically and cyclically. The major findings are as follows: (1) Significant temperature-dependent behavior was observed on the friction damper. Although at the smaller loa force degradation was observed at the faster loading. When the loading rate is slow, the heat generated by the fri ronment, and the temperature will not significantly increase. However, if the loading rate is very high, the heat ac without any premature failure. The proposed hybrid coupling beam using a friction damper performed a larger e controllability than the traditional RC coupling beam. The experimental results are reported in this study together with the thermo-mechanical model developed for the nary study. More studies are required to provide a theoretical basis for the thermo-mechanical model that needs the application of the thermo-mechanical model in the numerical analysis shall be elaborated, and the design pro will be resolved in future studies. Поэтом редакция газеты "Земля РОССИИ" обращеется с открытым обращением от информационного агентство "Крестьянское информационное агентство тель Правительства России Мишустин Михаил Владимирович , Председатель Государственной Думы, господин Володин Вячеслав Викторович, Временно по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий (МЧС) , генерал-полковник внутренней службы человека в Российской Федерации МОСКАЛЬКОВа ТАТЬЯНа НИКОЛАЕВНа, Министерство строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российск Министр строительства и ЖКХ РФ : руководствуясь принципом гуманизма в целях укрепления гражданского мира и согласия, в соответствии с пунктом "ж редакция газеты «Земля РОССИИ» и ИА «Крестьянское информационное агентство» простит Вас обязать Жилищный комитет Ленинградской област учно –техническом совете с участием Тимкова Александра Михайловича - председателя жилищно-коммунального комитета Администрации Лени по и рассмотрение на НТС пользованию комбинированного огнестойкого компенсатора- гаситель температурных напряжений в Председателя жилищного комитат Правительства Санкт-Петербурга : «Использование изобретений Изобретение "Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" от 31.01.22, направлено первому заместител туальной собственности 220034 Минск ул Козлова , 20 ncip@ncip.by А.В Курмину отправлено в Минск 01.02.2022 ( почтовая квитанция прилогается ) Фигуры , чертежи" Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" Фиг. 1 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 МПК F16L 27/ Фиг. 2 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 4 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 6 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 7 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 9 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 10 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 11 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 14 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 16 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 17 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 18 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 для кабелене PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM Прилагается к докладу: РЕФЕРАТ Огнестойкий компенсатор - гаситель температурн Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений с упругими демпферами сухого трения предназначена для термической и сей трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных, неравномерных воздействий за счет опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры, многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерной из без поли податливых соединений отличающаяся тем, что с целью повышения сеймоизолирующих свойств спиральной демпфирующей опоры или корп де раздвижного демпфирующего «стакан» и состоит из нижней целевой части и сборной верхней части подвижной в вертикальном направлен бой с помощью фрикционно-подвижных соединений и контактирующими поверхностями с контрольным натяжением фрикци-болтов с упруг овальных отверстиях, при этом пластины-лапы верхнего и нижнего корпуса расположены на упругой перекрестной гофры (демпфирующих но склеенных пружинистых медных пластин клином, расположенной в коротком овальном отверстии верха и низа строительных конструкций Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений- фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными жащая трубообразный спиралевидный корпус-опору в виде перевернутого «стакан» заполненного тощим фиробетоно и сопряженный с ним ду которыми проложен демпфирующий трос в пластмассой оплетке с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями с закрепленным Кроме того в строительных конструкциях , трубопроводе со скошенными торцами , параллельно центральной оси, выполнено восемь симмет ными отверстиями, расстояние от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза опоры. Увеличение усилия затяжки фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, фрикци-болта приводит в сопряжении составных частей корпуса спиралевидной опоры и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. Податливые демпферы фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухо пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому листу в нижней и верхней части виброизолирующих, сейсмоизолирующих поя создания протяжного соединяя. ная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетряс Фрикци–болт повышает надежность работы вентиляционного оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопр протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.20 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений вместе с упругой втулкой – гильзой - фрикци-болтом , использующая для Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, для фланцев скошенными торцами , состоящая из стального троса в пластмассовой оплетке или без пластмассовой оплетки, пружинит за счет трения взрывной, сейсмической нагрузки , что исключает разрушения сейсмоизолирующего основания , опор под агрегатов, мостов , разрушении теп транспорта и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на виброизолирующих опорах достигается путем обеспечения многокаскадного д венно при импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение, оборудование, трубопроводы, которое устанавливается на спиральн ми сухого трения, на фланцевых фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 , оп тент) Авт. Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ для обеспечения несущей способности металлоконструкций с высок В основе огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжени используются фланцевые соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами ,с упругими демпферами сухого трени болтах (поглотители энергии) лежит принцип который называется "рассеивание", "поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, эне Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС) для фланцевых соединений растянутых элементов трубопровода со с трения, на фрикционно –болтовых и протяжных соединениях с демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом-фрикци-болт эти структурные элементы со скольжением, разной шероховатостью поверхностей в виде демпфирующих тросов или упругой гофры ( об стиками, с многокаскадным рассеиванием сейсмической, взрывной, вибрационной энергии. Совместное скольжение включает зажимные сре Bolt ), заставляющие указанные поверхности, проскальзывать, при применении силы. В результате пожара, взрыва, вибрации при землетрясении, происходит перемещение (скольжение) фрагментов фланцевых фрикционно-подв нутых элементов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, скользящих и демпфирующих фрагмент ным овальным отверстиям . Происходит поглощение термической, тепловой энергии, за счет трения частей корпуса опоры при сейсмической, ветровой, взрывной нагруз рально-демпфирующей и пружинистого фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на расчетн сдвиг в SCAD Office , и фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, рассчитана на одно, два землетр ной волны. После длительных температурных напряжений, вибрационной, взрывной, сейсмической нагрузки, на фланцевое соединение растянутых элем ми демпферами сухого трения, необходимо заменить, смятые троса ,вынуть из контактирующих поверхностей, вставить опять в новы демпфирующего узла крепления, новые упругопластичный стопорные обожженные медный многослойный клин (клинья), с помощью домкрат тых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровод и затянуть новые фланцевые фрикци- болтовые соединения, с контро ции с фрикционными соединениями, восстановить протяжного соединения на фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода с Прилагается для специальных технических условий для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, Описание изобретения "Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений" МПК F1 KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM для сейсмоопасных районов Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты строительных конструкций от термических и температурных колебаний при пожарны многокаскадных нагрузках на строительные конструкции , металлических ферм , магистральных трубопроводов, агрегатов, оборудования, зданий, м от сейсмических воздействий за счет использования фланцевого соединение растянутых элементов использование термического компенсатора гасит ций , трубопровода строительных конструкция, со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения установленных на пружинистую го каскадном демпфировании и динамических нагрузках на протяжных фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М "Болтовое соед ние плоских деталей". Известны фрикционные соединения для защиты строительных конструкций, объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое единение растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820, «Стыковое соединение растянутых элементов» № 887748 и RU №1174616, F15B5/0 соединения трехглавного рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L 5/24 "Способ определения коэффициента закручивания резьбового сое Изобретение относится к области огнестойкости строительства, магистральных трубопроводов, и может быть использовано для фланцевы шенными торцами для технологических , магистральных трубопроводов. Система содержит фланцевое соединение растянутых элементов труб битым обожженным медным упругопластичным клином, конце демпфирующий элемент, а демпфирующий элемент выполнен в виде медного кли этом нижняя часть штока соединена с основанием строительных конструкции, трубопровода , опоры , жестко соединенным с демпирующей на печения демпфирования фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций , кровли, трубопровода со скошенными торцами колебаний строительных конструкций , трубопровода На фиг. 1 представлена стальная ферма с огнестойким компенсатором гасителем температурных напряжений с использованием фланцевых соеди строений, растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения с пружинистыми демпферами сухо термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода Фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого тр содержит основание и овальные отверстия , для болтов и имеющих одинаковую жесткость и связанных с строительными конструкц иями и опо жения я с использованием термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода Система дополнительно содержит фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, к которая крепится фри забитого медного обожженного стопорного клина ( не показан на фигуре 2 ) и которая опирается на нижний пояс основания и де мпфирующий эл с упругими демпферами сухого трения за счет применения фрикционно –подвижных болтовых соединениях, выполненных по изобретению проф дт соб защиты зданий», 165076 «Опора сейсмостойкая» Демпфирующий элемент фланцевого соединение растянутых элементов строительные конструкции, трубопровода со скошенными торцами, с упру подвижных соединениях (ФПС)и термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода При термических нагрузках , колебаниях и колебаниях грунта сейсмоизолирующая и виброизолирующее фланцевое соединение растянутых элемент торцами, для демпфирующей сейсмоизоляции трубопровода (на чертеже не показан) с упругими демпферами сухого трения , с упругими демпфе тикальные, так и горизонтальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на демпфирующею сейсмоизоляцию объект, т.е. обе щиту и защита от термической ударной нагрузки Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, с упругими демпферами сухого трения, поглощает как термическую, так и сейс рующая система работает следующим образом. При колебаниях температурных колебаний , используется для как виброизоляция объекта , фланцеве соединение растянутых элементов трубопро подвижных болтовых соединениях , расположенные в длинных овальных отверстиях воспринимают вертикальные нагрузки, ослабля я тем самы провод, за счет зазора 50-100 мм между стыками на болтовых креплениях Упругодемпфирующая фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругим зом. При колебаниях объекта фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций трубопровода со скошенными торцами с упругим вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на здание , сооружение . Горизонтальные колебания гасятся за с чет фри vice, E04B1/98, F16F15/10, патент США Structural stel bulding frame having resilient connectors № 4094111 E 04 B 1/98, RU № 2148805 G 01 L 5/24 "Способ оп ния" , RU № 2413820 "Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля", Украина № 40190 А "Устройство для измерения сил трени № 2148805 РФ "Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" Таким образом получаем огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как фланцевое соединение растянутых элементов стро цами с упругими демпферами сухого трения и виброизолирующею конструкцию кинематической или маятниковой опоры, которая выдерживает виб динамических, импульсных растягивающих нагрузок, взрывных, сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещаетс саторе, гасителе температурных колебаний в строительных конструкций , трубопроводе Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых тру Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольк тых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, а также повышение точности расчета при использования тросо податливых креплений и прокладки между контактирующими поверхностями упругую обмотку из тонкого троса ( диаметр 2 мм ) в пластмассовой жинистого троса. Сущность предлагаемого решения заключается в том, что фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций ,трубопровода трения, выполнена из разных частей: нижней - корпус, закрепленный на фундаменте с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в ко (гильзой) и свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде, фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации и виброизолирующего фланцевого соединение растянутых э ствием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с тросовой виброизолирующей втулкой (гильзой) с пропиленным пазом в стальной шпиль В верхней и нижней частях фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами выполн (перпендикулярные к центральной оси), в которые скрепляются фланцевыми соединениями в растянутых элементов трубопровода со скошенными т фрикци-болт с контролируемым натяжением, с медным клином, забитым в пропиленный паз стальной шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( г Кроме того во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, параллельно центральной оси, выполнены восем возможность деформироваться за счет протяжных соединений с фрикци- болтовыми демпфирующими, виброизолирующими креплениями в радиально В теле фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения в конструкция колебаний строительных конструкций , трубопровода Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, вдоль центральной оси, выполнен длинный паз ширина которо ци- болта), а длина соответствует заданному перемещению трубчатой, квадратной или крестообразной опоры. Запирающий элемент создает нагруз пазами с контролируемым натяжением фрикци-болта с медным клином обмотанным тросовой виброизолирующей втулкой (пружинистой гильзой) , за возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемеще взрывные от воздушной волны. Сущность предлагаемой конструкции термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопров фиг. 7 изображены Японские гасители динамических колебаний, вид медной или тросовой гильзу для латунной шпильки –болта в тросовой обмотке д стиями растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами фиг. 8 изображено фото само фланцевое косого соединение по замкнутому контуру растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами фиг. 9 изображен косое фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами фиг. 10 изображено фланцевое Канадское соединение растянутых элементов трубопровода фиг. 11 изображено изготовленное фланцевого соединение растянутых элементов косого компенсатора для трубопровода со скошенными торцами с стиями ( не показаны ) фиг. 12 изображено протяжное фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами термического компенсатора рукций , трубопровода фиг. 13 изображен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" по изобретении. № 2148805 МПК G 01 L 5/25 " Способ опр ния" и № 2413098 "Способ для обеспечения несущей способности металлических конструкций с высокопрочными болтами" фиг. 14 изображено Украинское устройство для определения силы трения по подготовленным поверхностям для болтового соединения по Украинском 2000105588 от 02.10.2000, опубликован 16.07.2001 Бюл 8 и в статье Рабера Л.М. Червинский А.Е "Пути совершенствования технологии выполнения фр ная металлургический Академия Украины , журнал Металлургическая и горная промышленность" 2010№ 4 стр 109-112 На фиг 15 изображен огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, используемые в США разные демпфирующие компенсаторы и тания Канадского демпфера и американские (США) затяжные болты для определение коэффициента трения в ПК SCAD между контактными поверхнос нений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В С РОЙ» МОСКВА 1998, РАЗРАБОТАНого Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. Платонов,канд. техн. наук И.Б инж. М.М. Мещеряков) для испытаний на вибростойкость, сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов крепления протяжных фрикционно подвиж на №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая» Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как аналог огнестойкости фланцевого соединение растянутых элементов строит ми с упругими демпферами сухого трения, состоит из двух фланцев (нижний целевой), (верхний составной), в которых выполнены вертикальные дли длиной . Нижний фланец охватывает верхний корпус строительных конструкций, трубы (трубопровода) . При монтаже демпфирующего компенсатор болтами с контрольным натяжением, со стальной шпилькой болта, с пропиленным в ней пазом и предварительно забитым в шпильке обожженным м стенке корпусов строительных конструкций и виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры или строительных конструкций, перпен но восемь или более длинных овальных отверстий строительных конструкций, в которых установлен запирающий элемент-калиброванный фрикци –б с забитым в паз стальной шпильки болта стопорным ( пружинистым ) обожженным медным многослойным упругопластичнм клином, с демпфирующей Во фланцевом соединении растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , с упругими демпферами сухог выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход болта –шпильки ) соответствующий по ширине диаметру калиброванного фрикци - болт рующего компенсатора, выполнен фланец для фланцевого подвижного соединения с длинными овальными отверстиями для крепления на фундаменте с защищаемым объектом, строительных конструкций ,сооружением, мостом Сборка фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , заключается в том, что ментов трубопровода со скошенными торцами, в виде основного компенсатора по подвижной посадке с фланцевыми фрикционно- подвижными соеди пружинистых тросов- демпферов сухого трения и свинцовыми (возможен вариант использования латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителям гии за счет демпфирующих фланцевых соединений в растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с тро жинистых многослойных медных клиньев и сухого трения, которые обеспечивают смещение опорных частей фрикционных соединений на расчетную ве взрывных, сейсмических нагрузок от вибрационных воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания расчетных нагрузок, сама счет выхода обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки при креплении опоры к нижнему и в Податливые демпферы фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, представл коэффициент трения для термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопро вода . Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие. Кол венного веса строительных конструкций, трубопровода Сама составное фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с фланцевыми фри пытываться на сдвиг 1- 2 см всего, термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с обожженными медными клиньями забитыми в пропиленный паз стальной шпильки, натяги расчетное усилие с контрольным натяжением термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , тр Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса (массы) оборудования, сооружения, здания, моста, Расчетные усилия рас конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2 Фрикци-болт для строительных конструкций, стыкового демпфирующего косого соединения , фланцевого соединение растянутых элементов трубопр лем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается термическая, вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энерг 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность ра уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установ тяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2. Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм) втулка (гильза) фрикци-болта при виброизоляции нагревается за счет трения между ты опоры) до температуры плавления и плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения температурных напряжений, пожарной нагрузки, взрывн вания, ЛЭП, опор электропередач, мостов, также исключается разрушение строительных конструкций ,теплотрасс горячего водоснабжения от тяжел В основе повышения огнестойкости строительных конструкций, виброзащиты с использованием фланцевого соединение растянутых элементов строи ми, с упругими демпферами сухого трения на фрикционных соединениях, на фрикци-болтах с тросовой втулкой, лежит принцип который, на научном взрывной, вибрационной энергии. Огнезащита, виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая строительных конструкций, трубопровод, опора рассчитана на одну сейсмичес жение или взрывную нагрузку. После пожарной нагрузки, температурных напряжений, взрывной или сейсмической нагрузки необходимо заменить смят ние, в паз шпильки фрикци-болта, демпфирующего узла забить новые демпфирующий и пружинистый медные клинья, с помощью домкрата поднять, в тянуть болты на проектное контролируемое протяжное натяжение. С лабораторными испытаниями термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода и л пенсатора на основе фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на основе фланцевых фрикционно –подви ры в ПКТИ Строй Тест , ул Афонская дом 2 можно ознакомиться по ссылке : https://www.youtube.com/watch?v=XCQl5k_637E https://www.youtube.com/watch?v=trhtS2tWUZo https://www.youtube.com/watch?v=ktET4MHW-a8&t=756s https://www.youtube.com/watch?v=rbO_ZQ3Iud8 https://www.youtube.com/watch?v=qH5ddqeDvE4 h Сопоставление с аналогами демпфирующих строительных конструкций, трубопровода, косого компенсатора для трубопроводов на осн ове флан скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, показаны следующие существенные отличия: 1. Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода при пожарной нагрузке косого конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения выдерживает демпфирующие нагрузки от перепада т кислорода в больницах 2. Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода и упругая податливость демпф строительных конструкций , трубопровода со скошенными торцами регулируется повышает огнестойкость строительных конструкций , трубопро 4. В отличие от монтажа строительных конструкций без термических компенсаторов гасителей температурных колебаний , огнест ойкость кар ухудшаются со временем, из-за отсутствия огнезащиты ,а свойства фланцевое косое демпфирующее соединение растянутых элементов строитель остаются неизменными во времени, а при температурном напряжении, пожарная нагрузка возрастает и огнестойкость строительных конструк Огнестойкость достигнут за счет использования термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , щей упругого фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , так как прокладки пружинные сложны при расчет и монтаже. Пожарная безопасность достигнут также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации строите нение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами Литература которая использовалась для составления заявки на изобретение: Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для ских ферм, трубопроводовс использованием фланцевых соединений, растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими дем 1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оценки долговечности подкрановых путей производ наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с. 2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997. 3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1 (Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспо 1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩ ЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013 2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28 3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28 4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992 5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982 6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982 7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захва 9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011 10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989 11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии. 12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопровод 13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02. 14. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных волн, предупрежда и другие зарубежные научные издания и журналах за 1994- 2004 гг. изданиях С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3 . Формула изобретения огнестойкий компенсатор- гаситель температурных напряжений" МПК F16L пления, в том числе и косого и традиционного фланцевого соединение, растянутых элементов стро со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения 1. Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как и фланцевое соединение, растянутых элементов строительных конструкций , трубопровода со скошенными торцами с у рующего косого компенсатора для строительных конструкций и магистрального трубопровода , содержащая: фла бопровода со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения на фрикционно-подвижны костью с демпфирующий элементов при многокаскадном демпфировании, для термической защиты и сейсмоизоляци поглощение сейсмической энергии, в горизонтальнойи вертикальной плоскости по лини нагрузки, при этом упругие де в виде фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами 2. Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, фланцевое соединение растянутых элементов тру цами с упругими демпферами сухого трения , повышенной надежности с улучшенными демпфирующими свойствами, со фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями и упругой втулкой (гильзой), закрепленные запорными элементами поверхности детали и накладок выполнены из пружинистого троса между контактирующими поверхностями, с разных шения надежности к термическим и температурным колебаниям при пожаре для строительных конструкций, за счет сухого трения при термических и динамических колебаниях , за счет соединенныя, между собой с помощью фрикционно-п ем фрикци-болтов с тросовой пружинистой втулкой (гильзы) , расположенных в длинных овальных отверстиях , с помощ пружинистым многослойным, склеенным клином или тросовым пружинистым зажимом , расположенной в коротком ова тора для трубопроводов 3. Способ работы огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений, с использованием фланцевого с со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, для обеспечения несущей способнос тельных конструкций , трубопровода на фрикционно -подвижного соединения с высокопрочными фрикци-болтами с т тактирующие поверхности которых предварительно обработанные, соединенные на высокопрочным фрикци- болтом жения болта, устанавливают на элемент сейсмоизолирующей опоры ( демпфирующей), для определения усилия сдвига до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнен ния, осуществляют коррекцию технологии монтажа сейсмоизолирующей опоры, отличающийся тем, что в качестве п значение усилия натяжения высокопрочного фрикци- болта с медным обожженным клином забитым в пропиленный паз торцами с использованием цинконаполненной грунтовокой ЦВЭС , которая используется при строительстве мостов http://docs.cntd.ru/document/1200093425. SCAD температурных напряжений и пожарных нагрузок для кабеленесущих систем: K MEK70,MEK 110,CT,VM и заключение о пригодности изобретения "Огнестойкий компенсатор - гаситель темпер (температурного) колебаний для кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 11 подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовыми к болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) для опор скользящих с трубопровод ОС-32,ОС-40, ОС-50, ОС-65, ОС-80, ОС-100, изготавливаемой в соответствии с ТУ 3680-001-04698606-04 "Опоры трубопроводов", ОС проводов неподвижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры подвижные", с использованием заявки на изобретение : "Фрикционно -демпфирующ ФИПС № 2021134630 от 25.11.2021 ( входящий ФИПС № 073171) , Минск "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопро июля 2021г ), заявка на изобретение, Минск; "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 23.12.2021 на осн 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" и на основе изобретений проф. противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементо боты в сейсмоопасных районах с сейсмичностью более 9 баллов по шкале MSK-64). Предназначенного для сейсмоо серийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для крепления оборудования и трубопроводов необхо пических опор, а для соединения трубопроводов между собой необходимо применение фланцевых фрикционно- подв пользованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпил рекомендациям ЦНИИП им Мельникова. ОСТ 36-146-88. ОСТ 108 275 63-80.РТМ 24.038.12-72. ОСТ 37.001.050- 73.альбо 1174616,1168755 SU, 4,094.111 US. TW201400676 Rcstraintanli-windandanli-seismic-firiction-daniping-dcvice . согласно изо 9/02, патент № 165076 RU. Бюл.28. от 10 10.2016, согласно изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционн заявка № 2018105803/2 (008844) от 27.02.2018 г..в местах подключения использованию термического гасителя (температурног нове применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплени сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 11 единение растянутых элементов" беленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM , согласно требования ОСТ 34 водов неподвижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры подвижные", с использованием заявки на изобретение : "Фрикционно -демпфирующий к № 2021134630 от 25.11.2021 ( входящий ФИПС № 073171) , Минск "Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода с 2021г ), заявка на изобретение, Минск; "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 23.12.2021 на основе из 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" Регистрационный номер 0020566 Дата 03.01.2022 А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое сое В соответствии с сертификат № RA RU.21CT.39 от 27.05.2015 Срок действия с 03.01.2022 по 03.01.2025 и специа ждается соответствие пригодности термического гасителя (температурного) колебаний для строительных фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с тяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , опор скользящих с тр ОС-25, ОС-32, ОС-50, ОС-40, ОС-65, ОС-80, ОС-100, изготавливаемой в соответствии с ТУ 3680-001-04698606-04 "Опоры трубопровод трубопроводов неподвижные", ГОСТ 14911-82 "Опоры подвижные", с использованием заявки на изобретение : "Фрикционно -демпфи 23/00 ФИПС № 2021134630 от 25.11.2021 ( входящий ФИПС № 073171) , Минск "Фланцевое соединение растянутых элементов тру от 15 июля 2021г ), заявка на изобретение, Минск; "Компенсатор тов. Сталина для трубопроводов" № а 20210354 от 23.12.2021 № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" и на основе изобретений пр противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементо боты в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64),. предназначенное для сейсмоопаснь рийный выпуск (в районах с сейсмичностью 8 баллов и выше для крепления оборудования и трубопроводов необходи ческих опор, а для соединения трубопроводов между собой необходимо применение фланцевых фрикционно- подвиж пользованием фрикци -болта, состоящего из латунной шпильки с пропиленным в ней пазом и с забитым в паз шпил рекомендациям ЦНИИП им Мельникова. ОСТ 36-146-88. ОСТ 108 275 63-80.РТМ 24.038.12-72. ОСТ 37.001.050- 73.альбо 1174616,1168755 SU, 4,094.111 US. TW201400676 Rcstraintanli-windandanli-seismic-firiction-daniping-dcvice . согласно изо 9/02, патент № 165076 RU. Бюл.28. от 10 10.2016, согласно изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционн заявка № 2018105803/2 (008844) от 27.02.2018 г..в местах подключения использованию термического гасителя (температурног нове применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплени сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1 единение растянутых элементов" НА ОСНОВАНИИ : Протокола № 565 от 16.06.2022 (ИЛ ФГБОУ СПб ГАСУ, № RA RU 21СТ39 от 27 05.2015, ФГБОУ ВПОП 27 05.2019, ОО «Сейсмофонд», ИНН: 2014000780 и протокола № 1516-2/3 от 20.02.2019 (ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ", адре СВЕДЕНИЯ О ПРОДУКЦИИ И СОСТАВ ЭКСПЕРТНЫХ МАТЕРИАЛОВ : Кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF8 с использованием гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе при соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольн сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 15 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" предназначенные для сей 9 баллов, серийный выпуск ОРГАНИЗАЦИЯ ИЗГОТОВИТЕЛЬ: Ккабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 1 турного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдв с длинными овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспече рукций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 114 «Стыковое соединение растянутых элементов" организация ООО "Мека" ИНН 7802719681 ПЕРЧЕНЬ ДОКУМЕНТОВ, ПРЕДСТАВЛЕННЫХ НА ЭКСПЕРТИЗУ : СП 56.13330.2011 Производственные здан 03-2001,ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 17516.1-90, п.5, СП 14.13330-2011 п .4.6. « онно-подвижного соединения (ФФПС) согласно альбома серии 4.402-9 «Анкерные болты», альбом, вып.5 (сейсмические воздействия 9 баллов по шкале MSK-64) п.5, с применением ФПС, СП 16.13330.2011. п.14.3 10.8. Протокола № 505 от 17.09.2018, ОО «Сейсмофонд», ИНН 2014000780 СПб ГАСУ № RA.RU.21СТ39 о SP01.01.406.045 от 27.05.2014, действ. 27.05.2019, свидетельство НП «СРО «ЦЕНТРСТРОЙПРОЕКТ» № 02 27.03.2012 и свид. СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 281-2010-2014000780-П-29 от 22.04.2010 в ИЦ "ПКТИ-СтройТЕСТ тическое усилие сдвига дугообразного зажима с анкерной шпиль-кой № 1516-2 от 25.11.2017 и проток усилие сдвига фрикционно-подвижного соединения по линии нагрузки № 1516-2/3 от 20.02.2017 г. : ya di.sk/i/_aIPeyJZ3EU3Zt При испытаниях кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM определял фрикционно-подвижного соединения (ФФПС) на сдвиг поверх-ностей трения при динамической нагрузке (взрыве), ст натяжением классов прочнос-ти 8.8 и 10.9, которая определялась по формуле Fs rd= KsnM/ ym3x Fpc , где n - колич steel building frame having resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device При лабораторных испытаниях фланцево-фрикционно-подвижных соединений для крепления оборудования с труб высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы по ГОСТ 22355-77 согласно СП 14.13330. 2014 СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, СТП 006-97, альбом се 15.000-82, ГОСТ 15.001-80, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616, 1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 24 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismic friction damping device, № 165076 RU «Опора сейсмосто 887748 Фланцевые фрикционные соединения на болтах с контролируемым натяжением для использованию термического гасителя ций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с бо для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель проти «Стыковое соединение растянутых элементов" Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение, возникающее по соприкасающимся поверхно натяжения высокопрочных болтов, следует применять: в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 подвижные, вибрационные и другие динами-ческие, взрывные нагрузки; в многоболтовых соединениях, к которым п ношении ограничения деформативности. Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью прочным болтом, следует определять по формуле Q bh р=Rbh x Abn x M/ Yh, где Rbh – расчетное сопротивление ра мое согласно требованиям; Аbп – площадь сечения болта по резьбе, μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42; γh – коэффициент. При действии на фланцевое фрикционное соединении силы N, вызывающей сдвиг соединяемых элементов и проходя пределение этой силы между болтами следует принимать равномерным. Более подробно смотри: СП 16.13330.2011 (СНип II-23-81*) Стальные конструкции п.14.3 Фрикционные соединения н ТПК 45-5.04-274-2012 п. 10.3.2, Соединения, работающие на растяжение, Минск, 2013г. При испытаниях узлов крепления оборудования с трубопроводами (ГОСТ Р 55989-2014 ), закрепленных на фундамен подвиж-ных соединений (ФФПС), выполненных в виде болтовых соединений с контролируемым натяжением, распол чены для работы в сейсмоопасных районах с сейсмичностью до 9 баллов по шкале MSK-64, согласно изобретениям № СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001,СП 14.13330.2014, п.9.2, по ОПБ 88/97 при сейсмических воздействиях 9 баллов по шкале MSK-64 включительно, при уровне установки над ну 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, ГОСТ 30631-99, ГОСТ Р 51371-99, ГОСТ 17516.1-90, МЭК 60068-3-3 (1991), МЭК 60980, ANSI/ РД 25818-87 (синусоидальная вибрация – 5,0-100 Гц с ускорением до 2g). С целью повышения надежности узлов крепления использованию термического гасителя (температурного) колебаний для строител подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с болтовыми креплениями с контрольным натяжен ных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010 тов" установленны-ми на сейсмостойких опорах с ФФПС (для районов с сейсмичностью 8 баллов и выше) для обеспечен пульсных растягивающих нагрузках при землетрясении и сильных порывах ветра. Это позволяет эксплуатироват колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций (кровли) , на основе изобретений проф. дтн ПГУП 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов", при отрицательных температурах, обесп нении и исключить аварию и разрушение обору-дования для очистки промышленного масла. Список альбомов типовых чертежей, переданных заказчиком, согласно которому, проводились испытания с помо нию термического гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сд овальными отверстиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкци ме мических и статических задач теории устойчивости с помощью физического и математического моделирования, гической средой , в том числе нелинейным, численным и аналитическим методом в ПК SCAD: 0.00-2.96с_0-7 = Повы мздания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-8 = Повышение сейсмостойкости - Фундаменты под колонны промзданий - Mn.djvu, Каркасные общественные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-6 = Повышение сейсмостойкости - 1эт промздания - МП #.d чepTexn.djvu, 0.00-2.96с_0-3 = Повышение сейсмостойкости - Мелкоблочные здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-4 = Повы жилые здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-0 = Повышение сейсмостойкости - Общие Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-1 = Повышение здания - Mn.djvu, 0.00-2.96с_0-2 = Повышение сейсмостойкости - Крупноблочные здания - Mn.djvu, 1.466-ЗС = Простр Кисловодск - Сейсмичность - KM #.djvu, 2.260-3с_1 = Узлы крыш общ. зданий - Бесчердачные крыши кирп. зданий – Сей - 3.0 м. Плоские. Без фризовых ступеней - Сейсмичность #!.djvu, 2.160-6с_1 = Узлы покрытий жилых зданий - Чердачн стен жилых зданий - Узлы стен сплошной кладки - Сейсмичность @.djvu, 3.904.9-27 Виброизолирующие основания п А.М.Уздина № 154506 «Панель противовзрывная» № 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ, РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ УЗДИН А.М., ЕЛИСЕЕВ О.Н., , НИКИТИН А.А., ПАВЛОВ В.Е., СИМКИН А.Ю., КУЗНЕЦ ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТРЕНИЯ, РАСЧЕТ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРИМЕНЕНИЯ ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СОДЕРЖАНИЕ 1 Введение 3 2 Элементы теории трения и износа 6 3 Методика расчета одноболтовых ФПС 18 3.1 Исходные посылки для разработки методики расчета ФПС 18 3.2 Общее уравнение для определения несущей способности ФПС. 20 3.3 Решение общего уравнения для стыковых ФПС 21 3.4 Решение общего уравнения для нахлесточных ФПС 22 4 Анализ экспериментальных исследований работы ФПС 26 5 Оценка параметров диаграммы деформирования многоболтовых фрикционно-подвижных соединений (ФПС) 31 5.1 Общие положения методики расчета многоболтовых ФПС 31 5.2 Построение уравнений деформирования стыковых многоболтовых ФПС 32 5.3 Построение уравнений деформирования нахлесточных многоболтовых 38 ФПС 6 Рекомендации по технологии изготовления ФПС и сооружений с такими соединениями 6.1 42 Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб 42 6.2 Конструктивные требования к соединениям 43 6.3 Подготовка контактных поверхностей элементов и методы контроля 6.4 Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83-0287. Требования к загрунтованной поверхности. Методы контроля 6.4.1 46 Основные требования по технике безопасности при работе с грунтовкой ВЖС 83-02-87 6.4.2 45 Транспортировка и хранение элементов и деталей, законсервиро- 47 1. ВВЕДЕНИЕ Современный подход к проектированию сооружений, подверженных экстремальным, в частности, сейсмическим нагрузкам исходит из целенаправленн ратуре [1, 2, 11, 18] такой подход получил название проектирования сооружений с заданными параметрами предельных состояний. Возможны различные т конструкции создаются узлы, в которых от экстремальных нагрузок могут возникать неупругие смещения элементов. Вследствие этих смещений нормальная ключается его обрушение. Эксплуатационные качества сооружения должны легко восстанавливаться после экстремальных воздействий. Для обеспечения ук онно-подвижные болтовые соединения. Под фрикционно-подвижными соединениями (ФПС) понимаются соединения металлоконструкций высокопрочными болтами, отличающиеся тем, что о ми вдоль направления действия экстремальных нагрузок. При экстремальных нагрузках происходит взаимная сдвижка соединяемых деталей на величину до ких соединений имеет целый ряд особенностей и существенно влияет на поведение конструкции в целом. При этом во многих случаях оказывается возмо сейсмическим и другим интенсивным нагрузкам. ФПС были предложены в НИИ мостов ЛИИЖТа в 1980 г. для реализации принципа проектирования мостовых конструкций с заданными параметрами щены авторскими свидетельствами [16-19]. Простейшее стыковое и нахлесточное соединения приведены на рис.1.1. Как видно из рисунка, от обычных сое работах отличаются тем, что болты пропущены через овальные отверстия. По замыслу авторов при экстремальных нагрузках должна происходить взаимн уменьшаться пиковое значение усилий, передаваемое соединением. Соединение с овальными отверстиями применялись в строительных конструкциях и ран упомянутых работах овальные отверстия устраивались с целью упрощения монтажных работ. Для реализации принципа проектирования конструкций с задан вать предельную силу трения (несущую способность) соединения. При использовании обычных болтов их натяжение N не превосходит 80-100 кН, а разброс натяжения N=20-50 кН, что не позволяет прогнозировать не вании же высокопрочных болтов при том же N натяжение N= 200 - 400 кН, что в принципе может позволить задание и регулирование несущей способност 17]. Рис.1.1. Принципиальная схема фрикционно-подвижного соединения а) встык , б) внахлестку 1- соединяемые листы; 2 – высокопрочные болты; 3- шайба;4 – овальные отверстия; 5 – накладки. Однако проектирование и расчет таких соединений вызвал серьезные трудности. Первые испытания ФПС показали, что рассматриваемый класс соединений н В процессе подвижки возможна заклинка соединения, оплавление контактных поверхностей соединяемых деталей и т.п. В ряде случаев имели место обрыв способы обработки соединяемых листов, обеспечивающих стабильную работу ФПС. В частности, установлена недопустимость использования для ФПС песк ние обжига листов, нанесение на них специальных мастик или напыление мягких металлов. Эти исследования показали, что расчету и проектированию соор соединений. Однако, до настоящего времени в литературе нет еще систематического изложения общей теории ФПС даже для одноболтового соединения, от туация сдерживает внедрение прогрессивных соединений в практику строительства. Развитие науки и техники в последние десятилетия показало, что надежные и долговечные машины, оборудование и решении теоретических и прикладных задач сухого и вязкого трения, смазки и износа, т.е. задач трибологии и триботехники Трибология – наука о трении и процессах, сопровождающих трение (трибос – трение, логос – наука). Трибология охва ты исследований физических (механических, электрических, магнитных, тепловых), химических, биологических и других явл Триботехника – это система знаний о практическом применении трибологии при проектировании, изготовлении и экспл С трением связан износ соприкасающихся тел – разрушение поверхностных слоев деталей подвижных соединений, в т ния определяется внешним трением в витках резьбы и в торце гайки и головки болта (винта) с соприкасающейся деталью резьбового соединения – усилие затяжки болта (гайки), - зависит от значения и стабильности моментов сил трения сцепл сопротивления затяжке содержит две составляющих: одна обусловлена молекулярным воздействием в зоне фактического к поверхностей слоев контактирующими микронеровностями взаимодействующих деталей. Расчет этих составляющих осуществляется по формулам, содержащим ряд коэффициентов, установленных в результа этих формулах содержатся в Справочниках «Трение, изнашивание и смазка» [22](в двух томах) и «Полимеры в узлах трен г.г. издательством «Машиностроение». Эти Справочники не потеряли своей актуальности и научной обоснованности и в н пользования материал содержится также в монографии Геккера Ф.Р. [5]. Сухое трение. Законы сухого трения 1. Основные понятия: сухое и вязкое трение; внешнее и внутреннее трение, пограничное трение; виды сухого трения. Трение – физическое явление, возникающее при относительном движении соприкасающихся газообразных, жидких и нию тел или переходу из состояния покоя в движение относительно конкретной системы отсчета. Существует два вида трения: сухое и вязкое. Сухое трение возникает при соприкосновении твердых тел. Вязкое трение возникает при движении в жидкой или газообразной среде, а также при наличии смазки в области механ При учете трения (сухого или вязкого) различают внешнее трение и внутренне трение. Внешнее трение в чистом виде возникает только в случае соприкосновения твердых тел без смазочной прослойки меж 0,1 мм и более, механизм трения не отличается от механизма внутреннего трения в жидкости. Если толщина смазки менее ничным). В этом случае учет трения ведется либо с позиций сухого трения, либо с точки зрения вязкого трения (это зависит В истории развития понятий о трении первоначально было получено представление о внешнем трении. Понятие о вну ским физиком, механиком и математиком Уильямом Томсоном (лордом Кельвиным). 1) Законы сухого трения Сухое трение впервые наиболее полно изучал Леонардо да Винчи (1452-1519). В 1519 г. он сформулировал закон трен поверхностью другого тела, пропорциональна нагрузке (силе прижатия тел), при этом коэффициент пропорциональности – F 0 ,25 N . Через 180 лет модель Леонарда да Винчи была переоткрыта французским механиком и физиком Гийомом Амонтоном 2), ния как французской константы и предложил формулу силы трения скольжения: F f N. Кроме того, Амонтон (он изучал равномерное движение тела по наклонной плоскости) впервые предложил формулу: f tg , где f – коэффициент трения; - угол наклона плоскости к горизонту; В 1750 г. Леонард Эйлер (1707-1783), придерживаясь закона трения Леонарда да Винчи – Амонтона: F f N, впервые получил формулу для случая прямолинейного равноускоренного движения тела по наклонной плоскости: f tg 2S g t cos 2 2 , следований явления трения. Из этих исследований наиболее важными являются исследования природы трения. Кратко о природе сухого трения можно сказать следующее. Поверхность любого твердого тела обладает микронеровно сти оценивается «классом шероховатости» (14 классов) – характеристикой качества обработки поверхности: среднеарифме от средней линии и высотой неровностей]. Сопротивление сдвигу вершин микронеровностей в зоне контакта тел – источник трения. К этому добавляются силы мо лежащими разным телам, вызывающим прилипание поверхностей (адгезию) тел. Работа внешней силы, приложенной к телу, преодолевающей молекулярное сцепление и деформирующей микронеров торая затрачивается частично на деформацию (или даже разрушение) микронеровностей, частично на нагревание трущихс но на звуковые эффекты – скрип, шум, потрескивание и т.п. (превращается в акустическую энергию). В последние годы обнаружено влияние трения на электрическое и электромагнитное поля молекул и атомов соприкасаю Для решения большинства задач классической механики, в которых надо учесть сухое трение, достаточно использоват ном. В современной формулировке законы сухого трения (законы Кулона) даются в следующем виде: В случае изотропного трения сила трения скольжения тела А по поверхности тела В всегда направлена в сторону, проти а сила сцепления (трения покоя) направлена в сторону, противоположную возможной скорости (рис.2.1, а и б). Примечание. В случае анизотропного трения линия действия силы трения скольжения не совпадает с линией действия трение, характеризующееся одинаковым сопротивлением движению тела по поверхности другого тела в любом направлени зотропным). Сила трения скольжения пропорциональна силе давления на опорную поверхность (или нормальной реакции этой пов ния принимается постоянным и определяется опытным путем для каждой пары соприкасающихся тел. Коэффициент трения зических свойств, а также от степени обработки поверхностей соприкасающихся тел: FСК fСК N (рис. 2.1 в). Y Y Fск tg=fск N N V Fск X G X G а) N Fсц б) в) Рис. Сила сцепления (сила трения покоя) пропорциональна силе давления на опорную поверхность (или нормальной реакци симального значения, определяемого произведением коэффициента сцепления на силу давления (или на нормальную реакц FСЦ fСЦ N . Коэффициент сцепления (трения покоя), определяемый опытным путем в момент перехода тела из состояния покоя скольжения для одной и той же пары соприкасающихся тел: f СЦ f СК . Отсюда следует, что: max FСЦ FСК , поэтому график изменения силы трения скольжения от времени движения тела, к которому приложена эта сила, имеет При переходе тела из состояния покоя в движение сила трения скольжения за очень короткий промежуток времени жутком времени часто пренебрегают. В последние десятилетия экспериментально показано, что коэффициент трения скольжения зависит от скорости (закон тел в диапазоне невысоких скоростей – до 10 м/с). fсц max Fсц Fск fск V t V0 Рис. 2.2 Vкр Рис. 2. 3 v0 Эту зависимость качественно можно проиллюстрировать графиком f СК ( v ) (р - значение скорости, соответствующее тому моменту времени, когда сила FСК достигнет своего нормального знач v КР - критическое значение скорости, после которого происходит незначительный рост (на 5-7 %) коэффициента тре Впервые этот эффект установил в 1902 г. немецкий ученый Штрибек (этот эффект впоследствии был подтвержден иссл Российский ученый Б.В.Дерягин, доказывая, что законы Кулона, в основном, справедливы, на основе адгезионной теор ления силы трения скольжения (модернизировав предложенную Кулоном формулу): FСК fСК N S p0 . [У Кулона: FСК fСК N А , где величина А не раскрыта]. В формуле Дерягина: S – истинная площадь соприкосновения тел (контактная площадь), р0 - удельная (на единицу п надо преодолеть для отрыва одной поверхности от другой. Дерягин также показал, что коэффициент трения скольжения зависит от нагрузки N (при соизмеримости сил N и S p0 шается (бугорки микронеровностей деформируются и сглаживаются, поверхности тел становятся менее шероховатыми). Од тонких экспериментах при решении задач особого рода. Во многих случаях S p0 N , поэтому в задачах классической механики, в которых следует учесть силу сухого трения, где Fn и Fτ - проекции силы трения скольжения FCK на главную нормаль и касательную к траектории материальной формулой: FCK Fn2 Fτ2 . (Значения Fn и Fτ определяются по методике Минкина-Доронина). Трение качения При качении одного тела по другому участки поверхности одного тела кратковременно соприкасаются с различными такого контакта тел возникает сопротивление качению. В конце XIX и в первой половине XX века в разных странах мира были проведены эксперименты по определению сопр по рельсу, а также сопротивления качению роликов или шариков в подшипниках. В результате экспериментального изучения этого явления установлено, что сопротивление качению (на примере колеса 1) вдавливание колеса в рельс вызывает деформацию наружного слоя соприкасающихся тел (деформация требует затр 2) зацепление бугорков неровностей и молекулярное сцепление (являющиеся в то же время причиной возникновения к 3) трение скольжения при неравномерном движении колеса (при ускоренном или замедленном движении). (Чистое качение без скольжения – идеализированная модель движения). Суммарное влияние всех трех факторов учитывается общим коэффициентом трения качения. Изучая трение качения, как это впервые сделал Кулон, гипотезу абсолютно твердого тела надо отбросить и рассматри контактной площадки. Так как равнодействующая N реакций опорной поверхности в точках зоны контакта смещена в сторону скорости цен лежащее микропрепятствие (распределение реакций в точках контакта несимметричное – рис.2.4), то возникающая при э сопротивление качению (возникновение качения обязано силе сцепления FСЦ , которая образует вторую составляющую пол Момент пары сил N , G называется моментом сопротивления качению. Плечо пары сил «к» называется коэффициентом Момент сопротивления качению определяется формулой: MC N k , где N - реакция поверхности рельса, равная вертикальной нагрузке на колесо с учетом его веса. Колесо, катящееся по рельсу, испытывает сопротивление движению, которое можно отразить силой сопротивления этом: Fсопр R N k , где R – радиус колеса, откуда Fсопр N k N h, R где h – коэффициент сопротивления, безразмерная величина. Эту формулу предложил Кулон. Так как множитель h k во много раз меньше коэффициента трения скольжения для т R два порядка меньше силы трения скольжения. (Это было известно еще в древности). Впервые в технике машин это использовал Леонардо да Винчи. Он изобрел роликовый и шариковый подшипники. Если на рисунке дается картина сил с обозначением силы Fсопр , то силу N показывают без смещения в сторону скорост солютно твердые тела). Повышение угловой скорости качения вызывает рост сопротивления качению. Для колеса железнодорожного экипажа сле скорости колесной пары 100 км/час и происходит по параболическому закону. Это объясняется деформациями колес и циент трения качения. Трение верчения Трение верчения возникает при вращении тела, опирающегося на некоторую поверхность. В тел, в точках которой возникают силы трения скольжения FСК (если контакт происходит в одно Трение верчения наблюдается при вращении оси гироскопа (волчка) или оси стрелки компаса острием и опорной плоск уменьшить, используя для острия и опоры агат, рубин, алмаз и другие хорошо отполированные очень прочные материалы, нее 0,05, при этом радиус круга опорной площадки достигает долей мм. (В наручных часах, например, М сопр менее 5 10 5 мм Таблица коэффициентов трения скольжения и качения. f ск к (мм) Сталь по стали……0,15 Шарик из закаленной стали по стали……0,01 Сталь по бронзе…..0,11 Мягкая сталь по мягкой стали……………0,05 Железо по чугуну…0,19 Дерево по стали……………………………0,3-0,4 Сталь по льду……..0,027 Резиновая шина по грунтовой дороге……10 Процессы износа контактных поверхностей при трени Молекулярное сцепление приводит к образованию связей между трущимися парами. При сдвиге они разрушаются. Из-з вание пар происходит площадками. На площадках с небольшим давлением имеет место упругая, а с большим давлением соприкасания пар представляется суммой малых площадок. Размеры площадок контакта достигают 30-50 мкм. При повышен се разрушения контактных площадок выделяется тепло, и могут происходить химические реакции. Различают три группы износа: механический - в форме абразивного износа, молекулярно-механический - в форме пла коррозийно-механический - в форме коррозийного и окислительного износа. Активным фактором износа служит газовая ср вание окисной пленки предохраняет пары трения от прямого контакта и схватывания. Важным фактором является температурный режим пары трения. Теплота обусловливает физико-химические процессы фракции, действующие как смазка. Металлокерамические материалы на железной основе способствуют повышению коэффи Важна быстрая приработка трущихся пар. Это приводит к быстрому локальному износу и увеличению контурной площа става и свойств поверхностного слоя, хорошая прирабатываемость фрикционного материала, достаточная механическая про плостойкость и другие фрикционные свойства. Основные факторы нестабильности трения - нарушение технологии изготовления фрикционных элементов; отклонения тановленных допусков; несовершенство конструктивного исполнения с большой чувствительностью к изменению коэффици Абразивный износ фрикционных пар подчиняется следующим закономерностям. Износ пропорционален пути трения s =kss, (2.1) а интенсивность износа— скорости трения k s v (2.2) Износ не зависит от скорости трения, а интенсивность износа на единицу пути трения пропорциональна удельной нагру kp p s (2.3) Мера интенсивности износа рv не должна превосходить нормы, определенной на практике (pv<С). Энергетическая концепция износа состоит в следующем. Для имеющихся закономерностей износа его величина представляется интегральной функцией времени или пути трени t s k p pvdt k p pds . 0 (2.4) 0 В условиях кулонова трения, и в случае kр = const, износ пропорционален работе сил трения W k w W kp f s W ; W Fds . (2.5) 0 Здесь сила трения F=fN = fp; где f – коэффициент трения, N – сила нормального давления; - контурная площадь Работа сил трения W переходит в тепловую энергию трущихся пар E и окружающей среды Q W=Q+E. Исходными посылками для разработки методики расчета ФПС являются экспериментальные исследован [13], позволяющие вскрыть основные особенности работы ФПС. Для выявления этих особенностей в НИИ мостов в 1990-1991 гг. были выполнены экспериментальные и соединений такого типа. Анализ полученных диаграмм деформирования позволил выделить для них 3 хара 3.1. На первой стадии нагрузка Т не превышает несущей способности соединения [Т], рассчитанной как для о копрочных болтах. На второй стадии Т > [Т] и происходит преодоление сил трения по контактным плоскостям соединяемых шайбах высокопрочных болтов. При этом за счет деформации болтов в них растет сила натяжения, и как сл стям контактов. На третьей стадии происходит срыв с места одной из шайб и дальнейше тов. В процессе подвижки наблюдается интенсивный износ во всех конт натяжения болтов и, как следствие, снижение несущей способности соед В процессе испытаний наблюдались следующие случаи выхода из ст • значительные взаимные перемещения соединяемых деталей, в овального отверстия и в конечном итоге срезается; • отрыв головки болта вследствие малоцикловой усталости; • значительные пластические деформации болта, приводящие к его Рис.3.1. Характерная диаграмма деформирования ФПС 1 – упругая работа ФПС; 2 – стадия проскальзывания листов ФПС при заклиненных шайбах, характеризующаяся ростом натяжения болта вследствие его изгибной деформации; 3 – стадия скольжения шайбы болта, работы при “обратном ходе" элементов соединения; • значительный износ контактных поверхностей, приводящий к осла сти ФПС. Отмеченные результаты экспериментальных исследований представ в) по несущей способности конструкции в случае удара в момент закрытия зазора ФПС; г) по прочности тела болта на разрыв в момент подвижки. Если учесть известные результаты [11,20,21,26], показывающие, что закрытие зазора приводит к недоп проверки (б) и (в) заменяются проверкой, ограничивающей перемещения ФПС и величиной фактического заз Решение вопроса об износе контактных поверхностей ФПС и подвижке в соединении должно базироват соединения, представляющей зависимость его несущей способности Т от подвижки в соединении s. Поэтому ным для разработки методов расчета ФПС и сооружений с такими соединениями. Отмеченные особенности уч боты ФПС. 3.2. Общее уравнение для определения несущей способнос Для построения общего уравнения деформирования ФПС обратимся к более сложному случаю нахлесточ стадийной диаграммой деформирования. В случае стыкового соединения второй участок на диаграмме Т(s) б Первая стадия работы ФПС не отличается от работы обычных фрикционных соединений. На второй и т соединения поменяется вследствие изменения натяжения болта. В свою очередь натяжение болта определя формирования нахлесточных соединений) и износом трущихся поверхностей листов пакета при их взаимн описания диаграммы деформирования воспользуемся классической теорией износа [5, 14, 23], согласно кото нормального давления (натяжения болта) N: (3.1) V K N, где К— коэффициент износа. В свою очередь силу натяжения болта N можно представить в виде: N N0 a N1 N2 здесь N0 - (3.2) начальное -натяжение болта, а - жесткость болта; V d d ds V ср , dt ds dt (3.3) где V ср — средняя скорость подвижки. После подстановки (3.2) в (3.1) с учетом (3.3) получим уравнение: k a k N0 к f ( s ) ( s ), (3.4) где k K / Vср . Решение уравнения (3.4) можно представить в виде: k N0 a 1 1 e kas k eka( s z )k f ( z ) ( z )dz , s 0 или s 1 kas kaz 1 k N0 a e k k f ( z ) ( z ) e dz N0 a . 0 (3.5) 3.3. Решение общего уравнения для стыковых ФПС Для стыковых соединений общий интеграл (3.5) существенно упрощается, так как в этом случае N 1 N 2 дящие в (3.5). С учетом сказанного использование интеграла. (3.5) позволяет получить следующую формулу 1 e kas k N0 a 1 (3.6) Падение натяжения N при этом составит: N 1 e kas k N0 , (3.7) а несущая способность соединений определяется по формуле: T T0 f N T0 f 1 e kas k N 0 a 1 T0 1 1 e kas k a 1 . (3.8) ности несущая способность соединения Т отнесена к своему начальному значению T0, т.е. графические зависи Как видно из рисунка, с ростом толщины пакета падает влияние износа листов на несущую способно сти соединений весьма существенно и при реальных величинах подвижки s 23см составляет для стыковых характер падений несущей способности соединения сказывается коэффициент износа k. На рис.3.3 приведе нения от величины подвижки s при k~3×10-8 H-1. Исследования показывают, что при k > 210-7 Н-1 падение несущей способности соединения превосходит водить к существенному росту взаимных смещений соединяемых деталей и это обстоятельство должно учиты рассматриваемый эффект будет приводить к снижению нагрузки, передаваемой соединением. Это позволяет золирующего элемента конструкции рассчитывать усилия в ней, моделируя ФПС демпфером сухого трения. 3.4. Решение общего уравнения для нахлесточных ФП Для нахлесточных ФПС общее решение (3.5) определяется видом функций f(s) и >(s).Функция f(s) завис ния его оси. Если принять для искривленной оси аппроксимацию в виде: u( x ) s sin x 2l (3.9) , где x — расстояние от середины болта до рассматриваемой точки (рис. 3.3), то длина искривленной оси ст 1 L 1 2 1 s 2 2 8l 2 2 cos 1 1 2 2 s x 1 s cos dx 1 cos dx 2 4l 2l 2 l 8l 1 2 2 2 du 1 dx dx 1 1 1 2 2 2 2 2 x s 2 2 dx 1 . 2l 8l 2 Удлинение болта при этом определится по формуле: l L l s 2 2 . (3.10) Перейдем теперь к заданию функции (s). При этом необходимо учесть следующие ее свойства: 1. пластика проявляется лишь при превышении подвижкой s некоторой величины Sпл, т.е. при Sпл<s<S0. 2. предельное натяжение стержня не превосходит усилия Nт, при котором напряжения в стержне достигну lim ( N0 кf ( s ) ( s )) 0 . (3.12) s Указанным условиям удовлетворяет функция (s) следующего вида: ( s ) N пл ( NТ N пл ) ( 1 e q( s S пл ) ) 1 ( s s0 ) ( s S пл). (3.13) Подстановка выражений (3.11, 3.12) в интеграл (3.5) приводит к следующим зависимостям износа листов при s<Sпл N0 k 2 2 2 k1as s (1 e ) s s 1 e k1as a al k1a k1a 2 , (3.14) при Sпл< s<S0 ( s ) I ( Sпл ) k1( ), NT N N пл 1 ek1a( S пл s ) T k1a k1 a (3.15) e ( S пл s ) ek1a( S пл s ) при s<S0 ( s ) II ( S0 ) N ( S0 ) ( 1 e k 2 a( s S0 ) ). a (3.16) Несущая способность соединения определяется при этом выражением: T T0 fv a . (3.17) Здесь fv— коэффициент трения, зависящий в общем случае от скорости подвижки v. Ниже мы использу коэффициента трения от скорости, записываемую в виде: f f0 , 1 kvV (3.18) На рис. 3.4 приведен пример теоретической диаграммы деформирования при реальных значениях параме = 10 мм; Sпл = 4 мм; f0 = 0.3; N0 = 300 кН. Как видно из рисунка, теоретическая диаграмма деформирования тальным диаграммам. Рис. 3.4 Теоретическая диагра 26 4. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ РАБОТЫ ФПС Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы фактические данные о параметрах исследуемых соединений. Экспериментальные исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования были начаты в НИИ мостов А.Ю.Симкиным [3,11]. В частности, были получены записи Т(s) для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений. Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Принятые размеры образцов обусловлены тем, что диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо размещение слишком большого количества болтов, и соединение становится громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диаметра. Поэтому было рассмотрено ФПС с болтами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис. 4.1. Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами 48 мм Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД. Высокопрочные болты были изготовлены тензометрическими из стали 40Х "селект" в Для анализа работы ФПС и сооружений с такими соединениями необходимы фактические данные о пар ментальные исследования работы ФПС достаточно трудоемки, однако в 1980-85 гг. такие исследования были В частности, были получены записи Т(s) для нескольких одноболтовых и четырехболтовых соединений. Для анализа поведения ФПС были испытаны соединения с болтами диаметром 22, 24, 27 и 48 мм. Приня диаметры 22, 24 и 27 мм являются наиболее распространенными. Однако при этом в соединении необходимо болтов, и соединение становится громоздким. Для уменьшения числа болтов необходимо увеличение их диам тами наибольшего диаметра 48 мм. Общий вид образцов показан на рис. 4.1. Пластины ФПС были выполнены из толстолистовой стали марки 10ХСНД. Высокопрочные болты были и "селект" в соответствии с требованиями [6]. Контактные поверхности пластин были обработаны протекторно сле дробеструйной очистки. Болты были предварительно протарированы с помощью электронного пульта АИ Рис. 4.1 Общий вид образцов ПС с болтами этому же пульту в соответствии с тарировочными зависимостями ручным ключом на заданное усилие натяже 48 мм Испытания проводились на пульсаторах в НИИ мостов и на универсальном динамическом стенде УДС-100 • взаимное смещение пластин ФПС; • абсолютные скорости сдвига пластин ФПС; • ускорение движения пластин ФПС и ударные массы (для испытаний на стенде). После каждого нагружения проводился замер напряжения высокопрочного болта. Из полученных в результате замеров данных наибольший интерес представляют для нас зависимости про (несущей способности ФПС), от величины подвижки S. Эти зависимости могут быть получены теоретически по На рисунках 4.2 - 4.3 приведено графическое Рис. 4.2, 4.3 Экспериментальные диаграммы представление полученных диаграмм деформирования ФПС. Из рисунков видно, что характер зависимостей деформирования ФПС для зам и результатам теоретических построений предыдущего раздела. В частности, четко проявляются три уч болтов 22 мм и 24 мм. скальзывания элементов соединения, после проскальзывания листов пакета и после проскальзывания шайбы сте с тем, необходимо отметить существенный разброс полученных диаграмм. Это связано, по-видимому, с наиболее простой приемлемый способ обработки листов пакета. Несмотря на наличие существенного разбр годными для дальнейшей обработки. Sпл — предельное смещение, при котором возникают пластические деформации в теле болта; S0— предельное смещение, при котором возникает срыв шайбы болта относительно листа пакета; к — коэффициент, характеризующий увеличение натяжения болта вследствие геометрической нелинейно q — коэффициент, характеризующий уменьшение натяжения болта вследствие его пластической работы. Обработка экспериментальных данных заключалась в определении этих 9 параметров. При этом парам значений. Для каждой девятки значений параметров по методу наименьших квадратов вычислялась величи тальной диаграммами деформирования, причем невязка суммировалась по точкам цифровки эксперименталь Для поиска искомых значений параметров для болтов диаметром 24 мм последние варьировались в следу k1, k2— от 0.000001 до 0.00001 с шагом 0.000001 Н; kv— от 0 до 1 с шагом 0.1 с/мм; S0 — от величины Sпл до 25 с шагом 1 мм; Sпл — от 1 до 10 с шагом 1 мм; q— от 0.1 до 1 с шагом 0.1 мм~1; f0— от 0.1 до 0.5 с шагом 0.05; N0— от 30 до 60 с шагом 5 кН; к — от 0.1 до 1 с шагом 0.1; На рис. 4.4 и 4.5 приведены характерные ные экспериментально и соответствующие и расчетных и натурных данных указывают н добиться хорошего совпадения натурных и Расхождение диаграмм на конечном их учас подвижки перед остановкой, не учитываем ФПС. Для болтов диаметром 24 мм было обр формирования. Результаты определения пар Рис.4.4 Рис. 4.5 жек приведены в таблице 4.1. Результаты определения параметров ФПС Приведенные в таблице 4.1 результаты вычислений параметров соединения были статистически обработ среднеквадратичные отклонения для каждого из параметров. Их значения приведены в таблице 4.2. Как вид метров характеризуются значительным разбросом. Этот факт затрудняет применение одноболтовых ФПС с жиг листов пакета). Вместе с тем, переход от одноболтовых к многоболтовым соединениям должен снижать рования. Результаты статистической обработки значений параметров ФП Параметры соединения k1 106, КН-1 k2 106, кН-1 kv с/мм S0, мм Sпл , мм q, мм-1 f0 Nо,кН Значения параметров математическое ожидание 9.25 21.13 0.269 11.89 8.86 0.00019 0.329 165.6 165.6 среднеквадратичное отклонение 2.76 9.06 0.115 3.78 4.32 0.00022 0.036 87.7 88.38 5. ОЦЕНКА ПАРАМЕТРОВ ДИАГРАММЫ ДЕФОРМИРОВАНИЯ МНОГОБОЛТОВЫХ ФРИКЦИОННО-ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ (ФПС) болты в соединении работают независимо. В этом случае математическое ожидание несущей способности T отклонение T ) можно записать в виде: T( s ) T ( s ,1 , 2 ,... k ) p1( 1 ) p2 ( 2 )...pk ( k )d1d 2 ...d k DT (T T ) 2 p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k ... T 2 p1 p2 ... pk d 1d 2 ...d k (5.1) (5.2) T 2 T DT (5.3) В приведенных формулах: T ( s ,1 , 2 ,... k ) - найденная выше зависимость несущей способности T от подвижки s и параметров соединен выступают коэффициент износа k, смещение при срыве соединения S0 и др. pi(ai) — функция плотности распределения i-го параметра; по имеющимся данным нам известны лишь сре Для дальнейших исследований приняты два возможных закона распределения параметров ФПС: равном менения параметров min i max и нормальное. Если учесть, что в предыдущих исследованиях получены ве дарта i , то соответствующие функции плотности распределения записываются в виде: а) для равномерного распределения pi 1 2 i 3 при 3 3 и pi = 0 в остальных случаях; б) для нормального распределения 2 i ai (5.4) Для вычисления несущей способности соединения сначала рассматривается более простое соединение вс го двумя параметрами - начальной несущей способностью Т0 и коэффициентом износа k. При этом несущая сывается уравнением: T=Toe-kas . (5.6) В случае равномерного распределения математическое ожидание несущей способности соединения из п б k T 3 dk dT T e kas 2 3 2 3 k T 3 k T 3 T0 T 3 T n T0 T nT0 e kas sh( sa k 3 ) sa k (5.7) . При нормальном законе распределения математическое ожидание несущей способности соединения из п T n Te kas 1 T 2 e ( T T ) 2 2 T 2 1 k 2 e ( k k )2 2 k 2 dkdT ( k k )2 ( T T ) 2 1 1 2 k 2 2 T 2 kas n Te dT e e dk . T 2 k 2 Если учесть, что для любой случайной величины x с математическим ожиданием x функцией распределен x x p( x ) dx , то первая скобка. в описанном выражении для вычисления несущей способности соединения Т равна мат способности Т0. При этом: T nT0 1 k 2 kas e ( k k )2 2 k 2 dk . T nT0 nT0 1 k 2 1 k 2 k k as k2 2 as k as k2 2 k2 e 2 dk 2 2 as 2 k k as k k as k 2 2 2 k e e dk . Подынтегральный член в полученном выражении с учетом множителя 1 k 2 представляет не что иное, к деления с математическим ожиданием k as k2 и среднеквадратичным отклонением k . По этой причине инте равен 1 и выражение для несущей способности соединения принимает окончательный вид: T nT0 e ask a 2 s 2 k2 2 . (5.8) Соответствующие принятым законам распределения дисперсии составляют: для равномерного закона распределения T2 2 1 2 F ( 2 x ) F ( x ) , T0 2 2 ask D nT0 e (5.9) где F ( x ) shx ; x sa k 3 x для нормального закона распределения 2 2 2 1 D n T0 T2 1 ( A1 )e A1 T0 e A 1 ( A ) , 2 (5.10) где A1 2 as( k2 as k ). Представляет интерес сопоставить полученные зависимости с аналогичными зависимостями, выведенным 1 T nT0 e kas sh( x ) . x (5.12) Наконец для относительной величины среднеквадратичного отклонения с с использованием формулы ( 1 nT0 e kas 2 1 T2 sh2 x shx 1 . 2 2 x n x T0 (5.13) Аналогичные зависимости получаются и для случая нормального распределения: 2 1 A e 1 ( A ) , 2 (5.14) k2 s 2 1 2 kas 1 ( A ), 2 e 2 2 T2 1 1 2 n T0 (5.15) 2 1 ( A )e A1 1 e A 1 ( A ) , 1 2 (5.16) где k2 s 2 A 2 s ka , 2 A1 2 As ( k2 sa k ) , ( A ) 2 A e z2 dz . 0 На рис. 5.1 - 5.2 приведены зависимости i и i от величины подвижки s. Кривые построены при тех же зна ми ранее при построении зависимости T/T0 для одноболтового соединения. Как видно из рисунков, зависимо ным для одноболтовых соединений, но характеризуются большей плавностью, что должно благоприятно ск ции в целом. Особый интерес представляет с нашей точки зрения зависимость коэффициента перехода i ( k , a , s ) . По своему смыслу математическое ожидание нес несущей способности одноболтового соединения Т1 умножением на , т.е.: T T1 (5.17) lim 2 s 1 lim e ( kas A ) 1 ( A ). 2 s Для анализа этого предела учтем известное в теории вероятности соотношение: 1 lim1 x lim e x x 2 x2 2 1 . x 2=Т/nT0 1= а) S, мм Коэффициент перехода 2 1 а) S, мм б) 1 kas A 1 e e s 2 2 lim 2 lim s A2 2 1 0. A (5.19) Предел (5.19) указывает на возможность применения нормального закона распределения при любых соотношениях k и k. Результаты обработки экспериментальных исследований, выполненные ранее, показывают, что разброс значений несущей способности ФПС для случа грунтовки ВЖС достаточно велик и достигает 50%. Однако даже в этом случае применение ФПС вполне приемлемо, если перейти от одноболтовых к многоб 5.16), для среднеквадратичного отклонения 1 последнее убывает пропорционально корню из числа болтов. На рисунке 5.3 приведена зависимость относит мерного параметра х для безразмерной подвижки 2-х, 4-х, 9-ти и 16-ти болтового соединений. Значения T и T0 приняты в соответствии с данными выполн уже для 9-ти болтового соединения разброс значений несущей способности Т не превосходит 25%, что следует считать вполне приемлемым. Рис.5.3. Зависимость относительного разброса несущей способности ФПС от величины подвижки при различном числе болтов n где T1( S ) T0 ( Tmax T0 ) S , S0 T2 ( S ) Tmax e ka( S S0 ) . Математическое ожидание несущей способности нахлесточного соединения из n болтов определяется следующим интегралом: T n T ( S ) p( k ) p( S0 ) p( Tmax ) dk dS0 dT0 dTmax nI 1 I 2 (5.22) k S0 T0 Tmax Обратимся сначала к вычислению первого интеграла. После подстановки в (5.22) представления для Т1 согласно (5.20) интеграл I1 может быть представл s T ( T T ) S T T 0 max 0 S0 s , S0 p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) 0 0 max dS 0 dT0 dTmax I 1,1 I 1,2 I 1,3 I1 (5.23) где I1,1 T0 p( T0 ) ( s ,S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax )dTmax dS0 dT0 S0 T0 Tmax T0 p( T0 )dT0 s , S0 p( S0 )dS0 Tmax p( Tmax )dTmax T0 S0 Tmax Если учесть, что для любой случайной величины x выполняются соотношения: p( x )dx 1 и xp( x )dx x , то получим I 1,1 T ( s , S0 )p( S0 ) dS0 . S0 Аналогично I1,2 Tmax S0 T0 Tmax T max S0 ( s , S0 ) S0 s ( s , S0 )p( S0 ) p( T0 ) p( Tmax ) dS0 dT0 dTmax S0 p( S0 ) dS0 . 1 ( s ) ( s , S 0 ) p( S 0 ) dS0 (5.24) и 1( s ) ( s , S0 ) S0 p( S 0 ) dS0 , (5.25) то интеграл I1 можно представить в виде: I 1 T 1( s ) ( T max T 0 )s 2 ( s ). (5.26) Если учесть, что на первом участке s < S0, то с учетом (5.20) формулы (5.24) и (5.25) упростятся и примут вид: 1( s ) p( S0 )dS0 (5.27) s 2( s ) s p( S0 ) dS0 . S0 (5.28) Для нормального распределения p(S0) функция 1 1 erf ( s ) , а функция записывается в виде: ( S0 S 0 )2 2 s e 2 s2 S0 dS0 . (5.29) Для равномерного распределения функции 1 и 2 могут быть представлены аналитически: 1 при s S 0 s 3 1 S0 s 3 s при S 0 s 3 s S 0 s 3 0 при s S 0 s 3 . S0 s 3 1 ln при s S 0 s 3 2 s 3 S 0 s 3 S0 s 3 1 2 ln при S 0 s 3 s S 0 s 3 s 2 3 s (5.30) (5.31) S0 s 3 S ln при S S 0 s 3 T 0 ( T max T 0 ) 2 3 S 3 0 s s S0 s 3 S0 s 3 1 ( T max T 0 )S ln I1 T 0 S 0 s 3 S ln (5.32) s s 2 3 s при S 0 s 3 S S 0 s 3 0 при S S 0 3 s 0 при S S 0 s 3 I2 T m F( S ) F( s 3 ) 2 s 3 при (5.33) S S0 s 3, причем F ( x ) Ei ax( k k 3 ) Ei ax( k k 3 ) . В формулах (5.32, 5.33) Ei - интегральная показательная функция Полученные формулы подтверждены результатами экспериментальных исследований многоболтовых со при проектировании сейсмостойких конструкций с ФПС. 42 6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ФПС И СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения, подготовку контактных поверхностей, транспортировку и хранение деталей, сборку соединений. Эти вопросы освещены ниже. 6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей стальных деталей ФПС и опорных поверхностей шайб Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по ГОСТ 22355-75 с обработкой опорной поверхности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетные площади поперечных сечений в мм2 приведены в табл.6.1. Таблица 6.1. Номиналь Расчетная Высота Высота ный площадь головки гайки 12 15 диаметр по сечения телу по резьбе по болта 16 201 157 Размер Диаметр Размеры шайб Толщина Диаметр под ключ опис.окр. внутр. нар. гайки 27 29,9 4 18 37 18 255 192 13 16 30 33,3 4 20 39 20 314 245 14 18 32 35,0 4 22 44 22 380 303 15 19 36 39,6 6 24 50 24 453 352 17 22 41 45,2 6 26 56 27 573 459 19 24 46 50,9 6 30 66 30 707 560 19 24 46 50,9 6 30 66 36 1018 816 23 29 55 60,8 6 39 78 И СООРУЖЕНИЙ С ТАКИМИ СОЕДИНЕНИЯМИ Технология изготовления ФПС включает выбор материала элементов соединения, подготовку контактны деталей, сборку соединений. Эти вопросы освещены ниже. 6.1. Материалы болтов, гаек, шайб и покрытий контактных поверхностей стальных стей шайб Для ФПС следует применять высокопрочные болты по ГОСТ 553-77, гайки по ГОСТ 22354-74, шайбы по Г ности по указаниям раздела 6.4 настоящего пособия. Основные размеры в мм болтов, гаек и шайб и расчетн ведены в табл.6.1. Номинальный диаметр болта Расчетная Высота Высоплощадь головсечения ки Раз- та мер гайки под по Диа- Размеры шайб ТолДиаметр метр щина внут нар. опис.ок р. ключ р. гайки по телу по 16 201 резьбе 157 12 15 27 29,9 4 18 37 18 255 192 13 16 30 33,3 4 20 39 20 314 245 14 18 32 35,0 4 22 44 22 380 303 15 19 36 39,6 6 24 50 24 453 352 17 22 41 45,2 6 26 56 27 573 459 19 24 46 50,9 6 30 66 Длина резьбы 10 при номинальном диаметре резь16 18 20 22 24 27 30 36 42 48 ная длина бы d 40 * 45 38 * стержня 50 38 42 * 55 38 42 46 * 60 38 42 46 50 * 65 38 42 46 50 54 70 38 42 46 50 54 60 75 38 42 46 50 54 60 66 80 38 42 46 50 54 60 66 85 38 42 46 50 54 60 66 90 38 42 46 50 54 60 66 78 95 38 42 46 50 54 60 66 78 100 38 42 46 50 54 60 66 78 105 38 42 46 50 54 60 66 78 90 110 38 42 46 50 54 60 66 78 90 102 115 38 42 46 50 54 60 66 78 90 102 120 38 42 46 50 54 60 66 78 90 102 125 38 42 46 50 54 60 66 78 90 102 130 38 42 46 50 54 60 66 78 90 102 140 38 42 46 50 54 60 66 78 90 102 150 38 42 46 50 54 60 66 78 90 102 160, 170, 190, 200, 44 48 52 56 60 66 72 84 96 108 180 240,260,280, 220длине стержня. Примечание: знаком * отмечены болты с резьбой по всей 300 Для консервации контактных поверхностей стальных деталей следует применять фрикционный гр Номиналь- опорные поверхности шайб методом плазменного напыления антифрикционного покрытия следует п интерметаллид ПН851015 по ТУ-14-1-3282-81, для несущей структуры - оловянистую бронзу БРОФ1 ПОС-60 по ГОСТ. Примечание: Приведенные данные действительны при сроке хранения несобранных конструкций до 1 год 6.2. Конструктивные требования к соединениям Длины овальных отверстий в элементах для пропуска высокопрочных болтов назначают по резу лютных смещений соединяемых деталей для каждого ФПС по результатам предварительных расче болтов о края овальных отверстий, и назначают на 5 мм больше для каждого возможного направления ФПС следует проектировать возможно более компактными. Овальные отверстия одной детали пакета ФПС могут быть не сонаправлены. Размещение болтов в овальных отверстиях при сборке ФПС устанавливают с учетом назначения ФП элементов. При необходимости в пределах одного овального отверстия может быть размещено более одного б Все контактные поверхности деталей ФПС, являющиеся внутренними для ФПС, должны быть обр дробеструйной (пескоструйной) очистки. Не допускается осуществлять подготовку тех поверхностей деталей ФПС, которые являются внешн Диаметр болтов ФПС следует принимать не менее 0,4 от толщины соединяемых пакета соединяемы Во всех случаях несущая способность основных элементов конструкции, включающей ФПС, долж сущей способности ФПС на фрикционно-неподвижной стадии работы ФПС. Минимально допустимое расстояние от края овального отверстия до края детали должно составлят - вдоль направления смещения >= 50 мм. - поперек направления смещения >= 100 мм. В соединениях прокатных профилей с непараллельными поверхностями полок или при наличии ФПС должны применяться клиновидные шайбы, предотвращающие перекос гаек и деформацию резьб Конструкции ФПС и конструкции, обеспечивающие соединение ФПС с основными элементами соо ведения последовательного не нарушающего связности сооружения ремонта ФПС. Шероховатость поверхности очищенного металла должна находиться в пределах 25-50 мкм. На очищенной поверхности не должно быть пятен масел, воды и других загрязнений. Очищенные контактные поверхности должны соответствовать первой степени удаления окислов и Оценка шероховатости контактных поверхностей производится визуально сравнением с эталоном и оценки шероховатости. Контроль степени очистки может осуществляться внешним осмотром поверхности при помощи луп Окалина, ржавчина и другие загрязнения на очищенной поверхности при этом не должны быть обнару Контроль степени обезжиривания осуществляется следующим образом: на очищенную поверхнос вают не менее 15 секунд. К этому участку поверхности прижимают кусок чистой фильтровальной бум зина. На другой кусок фильтровальной бумаги наносят 2-3 капли бензина. Оба куска выдерживают до освещении сравнивают внешний вид обоих кусков фильтровальной бумаги. Оценку степени обезжири ствию масляного пятна на фильтровальной бумаге. Длительность перерыва между пескоструйной очисткой поверхности и ее консервацией не должн руженные на очищенных поверхностях, перед нанесением консервирующей грунтовки ВЖС 83-02-87 стеклом или повторной очисткой. Результаты проверки качества очистки заносят в журнал. 6.4. Приготовление и нанесение протекторной грунтовки ВЖС 83 -02-87. Требовани Методы контроля Протекторная грунтовка ВЖС 83-02-87 представляет собой двуупаковочный лакокрасочный матер ва в виде пигментной пасты, взятой в количестве 66,7% по весу, и связующего в виде жидкого калиев личестве 33,3% по весу. Каждая партия материалов должна быть проверена по документации на соответствие ТУ. Применя тации завода-изготовителя, запрещается. Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится под навесом или в помещении. При отсутствии атмосферных ос водить на открытых площадках. Температура воздуха при произведении работ по нанесению грунтовки ВЖС 83-02-87 должна быть Грунтовка ВЖС 83-02-87 может наноситься методами пневматического распыления, окраски кисть ет отдавать пневматическому распылению. Грунтовка ВЖС 83-02-87 наносится за два раза по взаимно перпендикулярным направлениям с про нее 2 часов при температуре +18-20°С. Наносить грунтовку следует равномерным сплошным слоем, добиваясь окончательной толщины н нанесения покрытия при естественной сушке при температуре воздуха 18-20 С составляет 24 часа с м Сушка загрунтованных элементов и деталей во избежание попадания атмосферных осадков и дру ность должна проводится под навесом. Потеки, пузыри, морщины, сорность, не прокрашенные места и другие дефекты не допускаются. матовый цвет, хорошее сцепление (адгезию) с металлом и не должна давать отлипа. Контроль толщины покрытия осуществляется магнитным толщиномером ИТП-1. Адгезия определяется методом решетки в соответствии с ГОСТ 15140-69 на контрольных образцах новременно с элементами и деталями конструкций. Результаты проверки качества защитного покрытия заносятся в Журнал контроля качества подгото 6.4.1 Основные требования по технике безопасности при с грунтовкой ВЖС 83-02-87 Для обеспечения условий труда необходимо соблюдать: "Санитарные правила при окрасочных работах с применением ручных распылителей" (Министерс Воздушная магистраль и окрасочная аппаратура должны быть оборудованы редукторами давлени маляр должен проверить герметичность шлангов, исправность окрасочной аппаратуры и инструмента душных шлангов к краскораспределителю и воздушной сети. Краскораспределители, кисти и терки тельно очищать и промывать от остатков грунтовки. На каждом бидоне, банке и другой таре с пигментной частью и связующим должна быть наклейка чением этих материалов. Тара должна быть исправной с плотно закрывающейся крышкой. При приготовлении и нанесении грунтовки ВЖС 83-02-87 нужно соблюдать осторожность и не д лочки глаз и дыхательных путей. Рабочие и ИТР, работающие на участке консервации, допускаются к работе только после ознакомл ведения инструктажа и проверки знаний по технике безопасности. На участке консервации и в краско ется работать без спецодежды. Категорически запрещается прием пищи во время работы. При попадании составных частей грун оболочки глаз или дыхательных путей необходимо обильно промыть загрязненные места. 6.4.2 Транспортировка и хранение элементов и деталей, законсервир ВЖС 83-02-87 Укладывать, хранить и транспортировать законсервированные элементы и детали нужно так, чтоб повреждения и загрязнения законсервированных поверхностей. Собирать можно только те элементы и детали, у которых защитное покрытие контактных поверх щитное покрытие контактных поверхностей не должно иметь загрязнений, масляных пятен и механич При наличии загрязнений и масляных пятен контактные поверхности должны быть обезжирены. О законсервированных ВЖС 83-02-87, можно производить водным раствором жидкого калиевого стекл сушиванием. Места механических повреждений после обезжиривания должны быть подконсервирован 6.5. Подготовка и нанесение антифрикционного покрытия на опорны Производится очистка только одной опорной поверхности шайб в дробеструйной камере каленой отдробеструенную поверхность шайб методом плазменного напыления наносится подложка из интер подложку из интерметаллида ПН851015 методом плазменного напыления наносится несущий слой ол слой оловянистой бронзы БРОФ10-8 наносится способом лужения припой ПОС-60 до полного покрытия 6.6. Сборка ФПС Сборка ФПС проводится с использованием шайб с фрикционным покрытием одной из поверхност лагать шайбы обработанными поверхностями внутрь ФПС. Запрещается очищать внешние поверхности внешних деталей ФПС. Рекомендуется использован внешних деталей ФПС. устанавливают болты и осуществляют их натяжение гайковертами на 90% от проектного усилия. ку болтов рекомендуется начать с болта находящегося в центре тяжести поля установки болтов, и пр поля установки болтов; после проверки плотности стягивания ФПС производят герметизацию ФПС; болты затягиваются до нормативных усилий натяжения динамометрическим ключом. Общество с ограниченной ответственностью «С К С Т Р О Й К О М П Л Е К С - 5» СПб, ул. Бабушкина, д. 36 тел./факс 812-705-00-65 E-mail: stanislav@stroycomplex-5. ru http://www. stroycomplex-5. РЕГЛАМЕНТ МОНТАЖА кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM с использ СТЕРЖНЕВЫХ ДЛЯ СЕЙСМОЗАЩИТЫ МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ 2) Подготовительные работы для кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 1.1 Очистка верхних поверхностей бетона оголовка опоры и пролетного стро 2) Контрольная съемка положения закладных деталей (фундаментных бол фрагме железобетонного пролетного строения или отверстий в металле металли ного пролетного строения с составлением схемы (шаблона). 2) Проверка соответствия положения отверстий для крепления амортизатора нию в элементах амортизатора по шаблонам и, при необходимости, райберовка и стий. 2) Проверка высотных и горизонтальных параметров поступившего на монт ва для его установки на опоре (под диафрагмой). При необходимости, срубка вы устройство подливки на оголовке опоры. 2) Устройство подмостей в уровне площадки, на которую устанавливается ам 3) Установка и закрепление амортизатора 2.1. Установка амортизаторов с нижним расположением ФПС (под железобет 2.1.1. Расположение фундаментных болтов для крепления на опоре может бы 4) болты расположены у края основания и оканчиваются резьбовыми втулка 2.1.2. Последовательность операций по монтажу амортизатора в первом случае а) Затяжка болтов ФПС на усилие, предусмотренное проектом. б) Разборка соединения основания с корпусом упора, собранного на время тр в) Подъем основания амортизатора на подмости в уровне, превышающем уро монтируется амортизатор, на высоту выступающего конца фундаментного болта г) Надвижка основания в проектное положение до совпадения отверстий для фундаментными болтами, опускание основания на площадку, затяжка фундамент срезка выступающих над гайками концов фундаментных болтов. д) Подъем сборочной единицы, включающей остальные части амортизатора, установленного основания. е) Снятие транспортных креплений. ж) Надвижка упомянутой сборочной единицы на основание до совпадения от резьбовые отверстия под болты в основании с соответствующими отверстиями в отверстия, затяжка и законтривание болтов. з) Завинчивание болтов крепления верхней плиты стержневой пружины в ре анкерных болтов на диафрагме пролетного строения. Если зазор между верхней п диафрагмы менее 5мм, производится затяжка болтов. Если зазор более 5 мм, уста контуру верхней плиты, бетонируется или инъектирует- ся зазор, после набора пр производится затяжка болтов. и) Восстановление антикоррозийного покрытия. 2.1.3. Операции по монтажу амортизатора во втором случае отличаются от опер тем, что основание амортизатора поднимается на подмости в уровне площадки, н в) Снятие транспортных креплений. г) Надвижка амортизатора в проектное положение до совпадения отверстий фундаментными болтами, опускание амортизатора на площадку, затяжка фундам Далее выполняются операции, указанные в подпунктах 2.1.2.д...2.1.2.и. 2.1.5. Операции по монтажу амортизаторов в четвертом случае отличаются о только тем, что амортизатор поднимается на подмости в уровень площадки, на к надвигается до совпадения отверстий в амортизаторе с резьбовыми отверстиями Установка амортизаторов с верхним расположением ФПС (под металличес 2.2.1. Последовательность и содержание операций по установке на опоры аморт нижним расположением ФПС одинаковы. 2.2.2. К металлическому пролетному строению амортизатор прикрепляется пос ра. После прикрепления амортизатора к опоре выполняются следующие операци 1) замеряются зазоры между поверхностями примыкания горизонтального у ческого пролетного строения; 2) в отверстия вставляются высокопрочные болты и на них нанизываются гай 3) при наличии зазоров более 2 мм в местах расположения болтов вставляют кообразные шайбы) требуемой толщины; 4) высокопрочные болты затягиваются до проектного усилия. 2.2. Подъемка амортизатора на подмости в уровне площадки, на которой он бу 2.4. Демонтаж транспортных креплений. 2.3. Заместитель генерального директора Л.А. Ушакова Согласовано: Главный инженер проекта Главный инженер проекта В.Л. Бобровский Более подробно об использовании фрикционно -подвижных болтовых соединений для кабеленесущих систем: KS20,K 110,CT,VM для обеспечения сейсмостойкости оставшихся четырех этажей, на фрикционно-подвижных соединения ванием изобретения Андреева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента № 2010136746 «С ванием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и энергии» и патент № 154506 «Панель противовзрывная» для г Нефтеорска оставшихся двух пятиэтажек у памя https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake Protection Damper https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek QuakeTek https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s Friction damper for impact absorption DamptechDK https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ https://www.youtube.com/watch?v=NRmHBla1m8A ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ и кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEX РАЗРАБОТАНА Всесоюзным научно-исследовательским институтом транспортного строительства (ЦНИИС) - авторы К.П.Большаков, В.А.Зубков - и Научно-исследовательским институтом мостов Ленинг авторы В.Н.Савельев, Р.Г.Хусид - взамен действовавших ранее "Указаний по применению высокопрочных болтов в стальных конструкциях мостов" (ВСН 144-68) в отношении норм проектирования (в отношен ранее заменены ВСН 163-69 - ”Инструкцией по технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов”) и п.7.24. ”Указаний по проектированию вспомогательных сооруж При разработке ВСН 144-76 был учтен отечественный и зарубежный опыт в области исследования, проектирования, строительства и эксплуатации пролетных строений с соединениями на высокопрочных бо 1.3. Фрикционные соединения разрешается применять в конструкциях всех видов и назначений при любых силовых воздействиях. Клеефрикционные соединения в железнодорожных мостах допускается прим 1.4. Устройство соединений на высокопрочных болтах осуществляется в соответствии с требованиями "Инструкции по технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях выполнения клеефрикционных соединений и консервации контактных поверхностей фрикционных соединений (приложение 1). 2. МАТЕРИАЛЫ БОЛТОВ, ГАЕК, ШАЙБ И ПОКРЫТИЙ КОНТАКТНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ 2.1. Для фрикционных соединений мостовых конструкций следует применять высокопрочные болты типов 110, 110С и 135. Примечание. Цифровой индекс типа болта определяет минимальное временное сопротивление болтов разрыву в кгс/мм ; индексом ”С” обозначены болты в северном исполнении. Болты типа 135 применяются по согласованию с МПС и Главмостостроем. 2.2. Высокопрочные болты типов 110 и 110С, гайки и шайбы должны отвечать требованиям ОСТ 35-02-72 ”Болты высокопрочные, гайки и шайбы к ним”. Болты типа 135 должны отвечать общим требованиям ОСТ 35-02-72 к высокопрочным болтам для мостостроения, но по механическим свойствам они должны соответствовать показателям, приведенным в та Тип болтов Временное сопротивление разрыву, кгс/мм Твердость по Бринеллю при нагрузке, равной 30Д 135 135-160 Относительное удлинение , %, не менее Относительное сужение, % не менее Ударная вязкость при +20 °С, 35 5 кгс·м/см , не менее , не более 480 8 Марки сталей для болтов, гаек и шайб и дополнительные технические требования приведены в приложении 2. 2.3. Материалы, применяемые для консервации и покрытия очищенных контактных поверхностей во фрикционных и клеефрикционных соединениях, указаны в приложении 1. 2.4. Основные номинальные размеры болтов, гаек и шайб и расчетная площадь поперечного сечения приведены в табл.2. Номинальный диаметр болта, мм Расчетная площадь сечения по стержню, 18 255 192 13 16 22 380 303 15 19 мм Расчетная Высота площадь головки, сечения по мм резьбе, Высота гайки, мм Размер ”под ключ”, мм Диаметр описанной окружности Д (для гайки и головки), мм Толщина, мм Наружный диаметр, мм 30 34,6 4 39 36 41,6 6 50 мм Размер шайбы 60 17-29 5-22 - - 65 22-34 10-27 8-22 - 70 27-39 15-32 13-27 7-25 75 32-44 20-37 18-32 12-30 80 37-49 25-42 23-37 17-35 85 42-54 30-47 28-42 22-40 90 47-59 35-52 33-47 27-45 95 52-64 40-57 38-52 32-50 100 57-69 45-62 43-57 37-55 105 62-74 50-67 48-62 42-60 110 67-79 55-72 53-67 47-65 115 72-84 60-77 58-72 52-70 120 77-89 65-82 63-77 57-75 130 87-99 75-92 73-87 67-85 140 97-109 85-102 83-97 77-95 150 107-119 95-112 93-107 87-105 160 111-129 99-122 97-117 97-115 170 121-139 109-132 107-127 101-125 180 131-149 119-142 117-137 111-135 190 141-159 129-152 127-147 121-145 200 151-169 139-162 137-157 131-155 Примечания. 1. При назначении длины болтов необходимо стремиться к минимальному количеству типоразмеров болтов, применяемых в одном узле. 2. В чертежах КМД должно быть указано число и расположение болтов по типоразмерам в каждом узле (соединении) пролетного строения (опоры). 3. Минимальная толщина пакета назначена из условия, чтобы резьба гайки (с учетом сочетания допусков) не попадала на сбег резьбы болта, а максимальная (с учетом сочетания допусков) - так, чтобы гайка б 4. Длина резьбы болтов длиной до 150 мм включительно и диаметром 18, 22, 24 и 27 мм равна соответственно 42, 50, 54 и 60 мм; при большей длине болтов длина резьбы увеличивается на 6 мм. 3. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ верхностей должен быть указан в чертежах КМ. , тс, одного "болтоконтакта" при обработке контактных поверхностей Тип болтов Диаметр болтов, мм пескоструйной очистке с нанесением фрикционного грунта или клеефрикционного покрытия газопламенной металлическими щетками при числе болтов в соединении 110 и 110С 135 2-4 5-19 2-4 5-19 2-4 5-19 18 4,5 5,2 6,0 4,9 5,2 5,7 2,6 3,2 22 7,1 8,2 9,4 7,7 8,3 9,0 4,1 24 8,3 9,5 11,0 8,9 9,6 10,5 27 10,7 12,4 14,2 11,6 12,5 22 8,3 9,4 11,0 9,0 24 9,6 11,1 12,7 10,4 20 2-4 5-19 3,9 1,7 2,3 3,0 5,1 6,2 2,7 3,6 4,8 4,8 6,0 7,2 3,1 4,2 5,6 13,6 6,2 7,7 9,4 4,0 5,5 7,2 9,7 10,5 4,8 6,0 7,3 3,1 4,2 5,5 11,2 12,2 5,7 7,1 8,6 3,6 4,9 6,4 20 20 20 Примечания. 1. Указанные нормы для соединений с нанесением на контактные поверхности фрикционного грунта или клеефрикционного покрытия действительны при сроке хранения конструкций до 1 года. 2. При проектировании типовых пролетных строений, с учетом перспективы внедрения заводской очистки и консервации проката, следует принимать нормы расчетной несущей способности, меньшие из рег с нанесением фрикционного грунта. 3.6. При особых сочетаниях с учетом строительных нагрузок, в соответствии с п.45 СН 200-62, расчетная несущая способность одного ”болтоконтакта” в соединениях, выполненных в соответствии с требо табл.4 на 10%. Это положение допускается распространять также и на затянутые и защищенные от попадания влаги фрикционные соединения вспомогательных сооружений и устройств при условии осуществл ваний примечания 1 к табл.4. При расчете на действие монтажных нагрузок элементов, временно закрепленных с помощью пробок и натянутых на нормативное усилие высокопрочных болтов, расчетная несущая способность одного ”бо том снижения на 15% коэффициента трения при смачивании контактных поверхностей*). Данное требование распространяется и на полностью собранные и затянутые фрикционные соединения вспомогательн влаги на их контактные поверхности. _______________ * Это снижение допускается не учитывать на последующих стадиях монтажа после того, как в данном узле все пробки заменены высокопрочными болтами, осуществлено и проконтролировано натяжение влаги на контактные поверхности. 3.7. Болты во фланцевых соединениях, подвергающиеся воздействию внешних отрывающих сил, должны проверяться на прочность и выносливость. 3.8. Во фланцевых соединениях при действии на соединение внешних отрывающих сил (например, в прикреплениях поперечных балок к главным фермам и продольных балок к поперечным через фланцевы четная несущая способность болта по одному рабочему контакту соприкасающихся поверхностей при расчете на поперечную силу определяется по формуле ков, мм 50 60 75 85 12 0,36 0,30 0,20 0,15 16 0,45 0,40 0,30 0,25 20 0,50 0,45 0,35 0,30 30 0,55 0,50 0,40 0,35 Примечание. Промежуточные значения следует определять по интерполяции. 3.9. При проверке болтов типа 110 и 110С во фланцевых соединениях на прочность величина отрывающего усилия на болт не должно превышать соответствующего значения, приведенного в табл.6. Номинальный диаметр болта, мм Предельное значение отрывающего усилия на болт, тс, при расстоянии от обушка уголка до оси болтов (риске), мм 50 60 75 85 18 8,8 8,4 7,2 6,7 22 13,9 13,3 11,4 10,6 24 16,2 15,4 13,3 12,2 27 21,1 20,2 17,3 15,9 Примечания. 1. Предельные значения отрывающих усилий при промежуточных значениях рисок следует определять по интерполяции. 2. При проверке болтов типа 135 табличные значения умножают на коэффициент 1,1. 3.10. Болты в вертикальных уголках прикрепления поперечной балки к главной ферме допускается рассчитывать на восприятие ими только поперечной силы. При этом вводятся следующие коэффициенты условий работы : а) для болтов в полках уголков, прикрепляемых к ферме (при конструкции, не способной воспринимать опорный момент), - 0,85; б) для болтов в полках уголков, прикрепляемых к ферме (при конструкции, способной воспринимать опорный момент), - 0,9; в) для болтов в полках уголков, прикрепляемых к поперечной балке, - 0,9. 3.11. В случае, если совместная работа проезжей части и поясов главных ферм не обеспечивается специальными горизонтальными диафрагмами и разгружающее влияние проезжей части на усилия в поясах г а) ”рыбки” и столики с ”рыбками” и их прикрепления в сопряжениях продольных балок с поперечными на воспринятие всего опорного изгибающего момента и всего осевого усилия в продольной балке; Номер пункта Коэффициент для фрикционного соединения элементов из стали Расчетные сечения по основному металлу углеродистой низколегированной 1 Сечение у свободного отверстия (рис.1, а) 1,3 1,5 2 То же с поставленным в отверстие болтом, затянутым на нормативное усилие (рис.1, б) 1,1 1,3 3 По первому ряду высокопрочных болтов, прикрепляющих фасонки к непрерывным (нестыкуемым в данном узле) элементам сплошных балок и решетчатых ферм (рис.1, в) 1,3 1,5 4 По прикреплению двустенчатых элементов, у которых непосредственно перекрытая часть сечения составляет не менее 80%, в том числе при двух плоскостях трения - не менее 60% (рис.1, г)* 1,4 1,6 5 По прикреплению с одной плоскостью трения двустенчатых элементов, у которых непосредственно перекрытая часть составляет (рис.1, д): а) менее 60% 1,7 1,9 б) 60% и более** 1,5 1,7 По прикреплению с одной плоскостью трения одностенчатых элементов (рис.1, е) 2,2 2,5 6 _______________ * С учетом обозначений, указанных на рис.1, г, должно выполняться условие: “двухсрезные” болты приходится усилие с площади не менее ; при этом на . ** С учетом обозначений, указанных на рис.1, д,должны выполняться условия: a) ; б) . Примечания. 1. Коэффициенты 2. Коэффициент для фрикционных соединений относятся к сечению брутто, кроме сечений по пп.1 и 2, проверяемых по сечению нетто. принимают для сечения по крайнему ряду болтов в соединении: а) диагонали продольных связей с нижним поясом продольных балок - по п.2; б) продольной балки с ”рыбкой”- по п.5, а; Рис.1. Расчетные сечения (А-А) проверяемых на выносливость элементов: а- у свободного отверстия; б- у отверстия с болтом, затянутым на нормативное усилие: в - у обрыва фасонки при отсутствии стыка в зоне ее прикрепления; г- двустенчатых в зоне стыка при наличии двух плоскостей трения у каждой ветви; д- двустенчатых в зоне стыка при наличии одной плоскости трения у каждой ветви; е- одностенчатых в зоне стыка при наличии одной плоскости трения 3.14. При проверке болтов типов 110, 110C и 135 на выносливость во фланцевых соединениях величина максимального отрывающего усилия на болт не должна превышать соответствующего значения, приве Диаметр болта, мм 18 Толщина фланцевых уголков, мм 10 Максимальное значение отрывающего усилия на болт, тс, при риске, мм 50 60 75 85 4,2 3,3 2,7 2,2 12 4,7 3,9 3,1 2,7 16 5,7 4,3 4,2 3,9 20 6,7 5,9 5,1 4,8 16 12,6 11,5 10,0 9,1 20 15,9 14,1 12,3 11,5 3.15. При расчете конструкций по предельному состоянию II для нахождения упругих смещений и углов поворота от временной вертикальной нагрузки деформативность фрикционных соединений допускает 4. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К СОЕДИНЕНИЯМ 4.1. В конструкциях соединений должна быть обеспечена возможность свободной постановки болтов, закручивания гаек и плотного стягивания пакета болтами во всех местах их постановки с применением применяемых гайковертов и ключа даны в приложении 4. Со стороны приложения крутящего момента при применении гайковертов ИП3106 и ИП3205 (углового) расстояние от оси болта до стенки высотой более 135 мм должно быть не менее 55 мм. При размещении болтов следует учитывать, что наружные диаметры насадок ключей (см. приложение 4) равны 46, 58, 66 и 74 мм для болтов диаметром 18, 22, 24 и 27 мм соответственно. Взаимное смещение осей ближайших друг к другу болтов на плоскостях, расположенных под углом и головки болта , назначается с учетом величины угла ,размера рисок, по которым размещены ближайшие друг к др (см. табл.2). При необходимости уменьшения указанного смещения следует учитывать возможность размещения в стесненных местах головок (а не гаек) болтов; последнее условие оговарив 4.2. Номинальный диаметр отверстий принимают по табл.9. Группа фрикционных соединений Номинальный диаметр отверстий, мм, при номинальном диаметре болтов, мм 18 22 24 27 Определяющих геометрию 19 23 25 28 Не определяющих геометрию 23 28 30 33 Примечание. К неопределяющим геометрию конструкции относятся соединения в прикреплении: диагоналей крестовых связей друг к др угу; диагоналей связей к нижним поясам продольных балок; ”рыбок” ния проезжей части в совместную работу с главными фермами; фасонок трубчатой распорки портала в пролетных строениях с ездой понизу и другие соединения аналогичного характера. 4.3. Соединения на высокопрочных болтах следует проектировать по возможности компактными. 4.4. Количество болтов в прикреплениях связей главных ферм и связей проезжей части должно быть не менее двух. Число рядов болтов в полунакладках вдоль усилия должно быть также не менее двух. 4.5. Располагать болты необходимо в соответствии с табл.10 и рис.2. при любых кромках От центра болта до края элемента при обрезной кромке при прокатной кромке Примечание. - номинальный диаметр болта; Вдоль усилия и по диагонали Поперек усилия 1,5 Растяжение и сжатие меньшее из 8 или 120 мм 1,3 - толщина наиболее тонкой из соединяемых частей. Рис.2. Допустимые минимальные аи максимальные брасстояния между болтами: 1 - прокатная кромка; 2 - обрезная кромка ного строения 1974). =110 м моста через реку Таюру (БАМ)” (М., изд. ЦНИИСа, 1975), а технология осуществления клеефрикционных соединений - в ”Инструкции по выполнению монтажных соединений вантового МАРКИ СТАЛЕЙ ДЛЯ БОЛТОВ, ГАЕК И ШАЙБ и дополнительные технические требования 1. В качестве материалов для высокопрочных болтов, гаек и шайб, предназначенных для конструкций, эксплуатируемых при расчетной минимальной температуре воздуха до минус 40 °С включительно (обыч для болтов типа 110 - сталь марки 40Х по ГОСТ 4543-71, ГОСТ 10702-63, ТУ-14-170-51-74 и ТУ 14-1-1237-75; для болтов типа 135 - сталь марок 40ХФА и 38ХС по ГОСТ 4543-71; для гаек - сталь марок: 35 и 40 по ГОСТ 1050-74 и ГОСТ 10702-63; 35Х и 40Х по ГОСТ 4543-71 и ГОСТ 10702-63; при этом с болтами типа 135 следует применять гайки только из стали марки 40Х; для шайб - сталь марок: ВСт5сп2, ВСт5пс2, ВСт5Гпс2, по ГОСТ 380-71, 35 и 40 по ГОСТ 1050-74 и ГОСТ 10702-63. 2. В качестве материалов высокопрочных болтов, гаек и шайб, предназначенных для конструкций, эксплуатируемых при расчетной минимальной температуре воздуха ниже минус 40 °С (северное исполнение для болтов типа 110С - сталь марки 40Х по ГОСТ 4543-71, ГОСТ 10702-63, ТУ 14-170-51-74 и ТУ 14-1-1237-75; для гаек - сталь марок: 35 и 40 по ГОСТ 1050-74 и ГОСТ 10702-63, 35Х и 40Х по ГОСТ 4543-71 и ГОСТ 10702-63; для шайб - сталь марок: BCт5сп2, ВСт5пс2, ВСт5Гпс2 по ГОСТ 380-71, 35 и 40 по ГОСТ 1050-74 и ГОСТ 10702-63. Примечание. Для железнодорожных мостов следует применять гайки только из стали марки 40Х. Для автомобильно-дорожных мостов такие гайки поставляются по требованию заказчика. 3. Круглая сталь для болтов должна поставляться с суженными пределами содержания углерода: 0,37-0,42% для марок 40X и 40ХФА; 0,35-0,40% для марки 38ХС. 4. Величина зерна аустенита должна соответствовать 5-9 баллам шкалы ГОСТ 5639-65. Величина зерна определяется по ковшовой пробе методом окисления. 5. Круглая сталь должна поставляться в отожженном состоянии с испытанием на горячую осадку по ГOCT 4543-71. 6. Калиброванная круглая сталь для болтов диаметром 18, 22, 24 и 27 мм должна поставляться специальных размеров (соответственно диаметром 17,8; 21,8; 23,8; 26,7 мм для болтов с нарезной резьбой и 16, Б ГОСТ 1051-73, получаемой методом шлифовки, с шероховатостью поверхности не ниже 5 класса по ГОСТ 2789-73. Предельные отклонения по диаметру - по 4 классу точности ГОСТ 7417-75. 7. Горячекатаная круглая сталь диаметром 19, 23, 25 и 28 мм для болтов с нарезной резьбой и диаметром 17, 21, 23 и 26 мм для болтов с накатной резьбой должна поставляться обычной точности прокатки контролем твердости по Бринеллю. Норма твердости (диаметр отпечатка) фикаты. =4,1+4,8 мм.Сталь подвергается испытанию на прокаливаемость в пределах полной марочной полосы прокаливаемости; результа 8. Калиброванная шестигранная сталь для гаек с размерами под ключ 30, 36, 41 и 46 мм должна поставляться по 5 классу точности ГОСТ 8560-67, в отожженном состоянии марок 35Х и 40Х - по ГОСТ 4543-7 73 и шероховатостью поверхности не ниже 5 класса по ГОСТ 2789-73. ОПРЕДЕЛЕНИЕ расчетной несущей способности фрикционных соединений Тип болтов Диаметр болтов, мм 110 и 110С 135 Обработка контактных поверхностей Нормативное значение усилия натяжения болта, тс Эффективное (с учетом реКонтролируемое лаксации) 18 14,2 13,5 22 22,4 21,2 24 26,1 24,8 27 34,0 32,3 22 26,2 24,8 24 30,4 28,9 Пескоструйная С удалением окалины и нанесением фрикционного грунта или клеефрикционного покрытия Газопламенная Металлическими (ручными или механическими) щетками 0,58 0,50 0,42 0,35 Нормативный коэффициент трения Обработка контактных поверхностей Значение при числе болтов в соединении 2-4 5-19 20 Пескоструйная 0,574 0,661 0,760 С удалением окалины и нанесением фрикционного грунта или клеефрикционного покрытия 0,720 0,778 0,843 Газопламенная 0,460 0,571 0,697 Металлическими щетками 0,358 0,487 0,638 а- пневматического гайковерта ИП3106; б- то же ИП3205 (углового); в- ручного динамометрического ключа; - диаметр сменных насадок (для болтов диаметром 18, 22, 24 и 27 мм равен соответственно 46, 58, 66, 74 мм) МИНИСТЕРСТВО РЕГИОНАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ СВОД ПР АВИЛ СП 16.13330.2011 СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ Актуализированная редакция для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, P СНиП II-23-81* Москва 2011 СП 16.13330.2011 14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением) СП 16.13330.2011 14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение, возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие натяжения высокопрочных болтов, следует применять: 2 Qbh Rbh Abn h (1) , где Rbh – расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое согласно требованиям; Аbп – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9 приложения Г; μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42; γh – коэффициент, принимаемый по таблице 42. 14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество болтов в соединении следует определять по формуле n N Qbh k b c где Qbh , (2) – расчетное усилие, определяемое по формуле Ошибка! Источник ссылки не найден.; k – количество плоскостей трения соединяемых элементов; γс – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1; γb – коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и принимаемый равным: 0,8 при п < 5; 0,9 при 5 ≤ п < 10; 1,0 при п ≥ 10. 14.3.5 При действии на фрикционное соединение момента или силы и момента, вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами следует принимать согласно указаниям СП 16.13330.2011 Т а б л и ц а 42 Коэффициент γh при контроле натяжения болтов по моменту закручивания при разности номинальных Способ обработки Коэффидиаметров отверстий и болтов (очистки) циент δ, мм, при нагрузке соединяемых потрения μ верхностей динамической δ = 3 – динамической δ = 1; 6; статической δ = 1 – 4 3 Стальными 0,35 1,35 1,17 щетками поверхно- 0,25 4 двух Без обработки 1,70 1,30 стей П р без и м е ч а н и е – При контроле натяжения болтов по углу поворота консервации гайки значения γh следует умножать на 0,9. 14.3.6 При действии на фрикционное соединение помимо силы N, вызывающей сдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в болтах, значение коэффициента γb , определяемое согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден., следует умножать на коэффициент (1 – Nt / Рb), где Nt – растягивающее усилие, приходящееся на один болт, Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn . 14.3.7 Диаметр болта во фрикционном соединении следует принимать при условии ∑ t ≤ 4 db , где ∑ t – суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых в одном направлении, db – диаметр болта. Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр следует назначать возможно бόльшим. 14.3.8 В проекте должны быть указаны марки стали и механические свойства болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться, способ обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb , принимаемое согласно Ошибка! Источник ссылки не найден.. 14.3.9 При проектировании фрикционных соединений следует обеспечивать возможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакета болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертов и др. 14.3.10 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерами головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не более 3 мм, а в конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм2 – не более 4 мм допускается установка одной шайбы под гайку. 14.3.11 Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина усилия, приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом проверку ослабленных сечений следует выполнять: при подвижных, вибрационных и других динамических нагрузках – по площади сечения нетто An ; при статических нагрузках – по площади сечения брутто А (при Ап ≥ 0,85A) либо по условной площади Аef = 1,18Ап (при Ап < 0,85A). СП 16.13330.2011 Т а б л и ц а 43 Характер Поясные соединения нагрузки Формулы для расчета поясных соединений в составных балках Е 1 n f k f Rwf c Неподвижная 3) Сварные Е 1 n z k f Rwz c Фрикционные Подвижная ( Сварные (двусторонние швы) Фрикционные ( 4) Ts 1 Qbh k c (5) T 2 V 2 1 2 f k f Rwf c (6) T 2 V 2 1 2 z k f Rwz c (7) s T 2 2V 2 1 Qbh k c (8) Обозначения, принятые в таблице 43: сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой Q – (здесь S – статический момент брутто пояса балки относительно центральной оси); п – количество угловых швов: при двусторонних швах п = 2, при односторонних п = 1; Qbh , k – величины, определяемые согласно Ошибка! Источник ссылки не найден., Ошибка! Источник ссылки не найден.; f f 1 Fn давление от сосредоточенного груза Fn на единицу длины, опV lef ределяемое с учетом требований (для неподвижных грузов ту – γf1 = 1); γf и γf1 – коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по СП 20.13330; s – шаг поясных болтов; α – коэффициент, принимаемый равным: α = 0.4 при нагрузке по верхнему поясу балки, к которому пристрогана стенка, и α = 1,0 при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по T Qs l В соединениях данной категории следует применять болты классов прочности 4.6 - 10.9. Предварительное натяжение не требуется. С при частом воздействии переменной растягивающей нагрузки. При этом они могут быть применены в соединениях, воспринимающих о б) категория Е: соединение с предварительным натяжением болтов. В соединениях данной категории следует применять болты классов прочности 8.8 и 10.9 с контролируемым предварительным натяж Критерии проверки для указанных категорий соединений приведены в таблице 10.4. Таблица 10.4 — Категории болтовых соединений, работающих на растяжение Категория соединенияКритерийПримечаниеD: соединение без предварительного натяжения болтовEd — ^t,Rd F<R rt,Ed — p,RdПредварительное натяжение не требуется. Могут быть использоваться болты классов прочности 4.6-10.9. Bp,Rd определяют по таблице 10.8Е: соединение с предварительным натяжением болтовEd — Ft,Rd F < R t,Ed — p,RdСледует применять болты класса прочности 8.8 или 10.9 с предварительным натяжением. Bp,Rd определяют по таблице 10.8 должно включать возможное усилие отрыва вследствие эффекта рычага, см. 10.8. Болты, подверженные усилию сдвига совместно с рас условиям, приведенным в таблице 10.8. 10.4 Расположение отверстий для болтов 10.4.1 Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента вдоль и поперек усилия для болтов приведены 10.4.2 Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента вдоль и поперек усилия для конструкций, подве ветствии с ТКП EN 1993-1-9. Таблица 10.5 — Минимальные и максимальные значения шага и расстояний до края элемента Расстояние или шаг (рисунок 10.1)Минимальное значениеМаксимальное значение11,2),3)Конструкции, изготовленные из сталей, со вующих СТБ EN 10025-5Конструкции, изготовленные из сталей, соответствующих СТБ EN 10025-5Сталь подвержена влиянию атмосферн влиянию атмосферной или другой коррозииИспользуемая стальРасстояние до края вдоль усилия е11,2d041+40 мм—Большее из значен е21,2d041+40 мм—Большее из значений: 8t или 125 мм Окончание таблицы 10.5 Расстояние или шаг (рисунок 10.1)Минимальное значениеМаксимальное значение1' 2',3)Конструкции, изготовленные из сталей, соо вующих СТБ EN 10025-5Конструкции, изготовленные из сталей, соответствующих СТБ EN 10025-5Сталь подвержена влиянию атмосферн влиянию атмосферной или другой коррозииИспользуемая стальРасстояние для овальных отверстий е31 ,5С/04)———Расстояние для ов ,5'2,2d0Меньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений: 14Fmjn ИЛИ 175 ммШаг р10—М шее из значений: 28t или 400 ммДорожка р22,4d0Меньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из значений: Шили 200 ммМеньшее из чения шага и расстояний до края и кромки элемента не ограничены, кроме случаев: изделия Шпилька документация ГОСТ 9066-75 Шпилька полнорезьбовая Гайка DIN 976-1 Шайба ГОСТ 9065-75 Шайба ГОСТ 6402-70 Болт ГОСТ 7798-70 ГОСТ 9064-75 Заклёпка вытяжная Саморезы Хомут БОЛТЫ АТК-25.000.000 Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80 Для крепления транспортировочных брусков Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80 Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80 Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80 Фланцевое соединение по ГОСТ 12815-80 Установка доборного элемента Закрепления металоосайдинга/сэндвича и дополнительного оборудования к блок – боксу Фиксация трубопровода ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЛЕГКО СБРАСЫВАЕМЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ СООРУЖЕНИЙ Андреев Б.А., инж. инж, Коваленко А.И.,инж.,. (ОО «Сейсмофонд»), Долгая А.А., к.т.н. , (ОАО «Трансмост») Предложено использовать легкосбрасываемые конструкции для повышения сейсмостойкости сооружений. В процессе резонансных к дельных элементов сооружения, например панелей перекрытия или части стеновых панелей. В результате собственные частоты колеб резонанса. Приведен пример такого решения для одноэтажного сельскохозяйственного здания. Ключевые слова: легко-сбрасываемые конструкции, сейсмостойкость ном землетрясении. Разрушение должно происходить при вертикальных и горизонтальных сейсмических нагрузках. Панель целесообразно использовать для нель зависает на крепежном тросе 6. На рис. 2 показаны фото ослабленных болтов и петли крепления сбрасываемой панели. Для оценки работы здания с предлагаемыми панелями проведены расчеты сейсмических колебаний сооружения. В качестве модели воздействия прин в *4+ и регламентированный в Рекомендациях *5+. Расчет выполнен в соответствии с общими принципами современного сейсмостойкого строительства на (проектное землетрясение, или ПЗ) и сильного с повторяемостью раз в 500 лет (максимальное расчетное землетрясение или МРЗ) землетрясений *6,7+. Боль объекта. Рис.1. Схема устройства сбрасываемой панели Рис.2. Внешний вид крепежной петли и ослабленных крепежных шурупов Расчет пиковых ускорений МРЗ выполнен по методике *8+. В соответствии с *3-5+ велосиграмма V(t) включает три гармоники. Рис.3. Расчетная велосиграмма, построенная по Рекомендациям *5+. Рис.4. Расчетная акселерограмма, построенная по Рекомендациям *5+. На рис. 4 приведена сейсмограмма в уровне крыши здания при жестком креплении панелей. На рисунке ясно видно, что здание «выбирает» из воздейс ния, достигая амплитуды 16.1 см. . Рис.5. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при жестком закреплении панелей (точкой отмечен Рис.6. Сейсмограмма колебаний конструкции в уровне крыши при сбросе панелей при t=1. Сейсмограмма в уровне крыши с учетом сброса панелей приведена на рис. 5. Как видно из приведенных результатов расчета предлагаемое решение 16.1 см до 10.5 см. Выполненные исследования показывают, что принципы адаптации можно использовать, как понижая, так и повышая жесткость системы в процессе коле Материалы хранятся Литература 1. Айзенберг Я.М., Нейман А.И., Абакаров А.Д., Деглина М.М., Чачуа Т.Л. Адаптивные системы сейсмической защиты сооружения.- М.:-Наука.-1978 2. Айзенберг Я.М. Сооружения с выключающимися связями для сейсмических районов.М.:Стройиздат.-1976.-229 с. 3. Долгая А.А. Моделирование сейсмического воздействия коротким временным процессом. // Э-И. ВНИИНТПИ. Сер. “Сейсмостойкое строительств 4. Уздин А.М., Елизаров С.В., Белаш Т.А. Сейсмостойкие конструкции транспортных зданий и сооружений. Учебное пособие. ФГОУ «Учебно-метод те», 2012-500 с. 5. Рекомендации по заданию сейсмических воздействий для расчета зданий разной степени ответственности. - С.-Петербург - Петропавловск-Камч 6. Уздин А.М. Задание сейсмического воздействия. Взгляд инженера-строителя. Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2005, № 7. Уздин А.М. Что скрывается за линейно-спектральной теорией сейсмостойкости. Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2009, 8. Сахаров О.А. К вопросу задания сейсмического воздействия при многоуровневом проектировании сейсмостойких конструкций Сейсмостойкое с 9. ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Выдержки из методики расчета фрикционно-подвижных соединений контролируемых саны в СП 16. 13330.2011 . Стальные конструкции (СНиП II-23-81*) п.14.3 Фрикционные соединения (на бо ТКП 45-05. 04-274-2012 (02250). Стальные конструкции (правила расчета). Минск. 2013 г.,п.10.3.2. Соедине пользование для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM СП 16.13330.2011 14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением) 14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение, согласно требованиям 5.6. Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40. 14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по формуле , (191) где Rbh – расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое согласно требованиям 6.7; Аbп – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9 приложения Г; ? – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42; ?h – коэффициент, принимаемый по таблице 42. 14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество болтов в соединении следует определять по формуле , (192) где Qbh – расчетное усилие, определяемое по формуле (191); k – количество плоскостей трения соединяемых элементов; ?с – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1; ?b – коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от количества п болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и принимаемый равным: 0,8 при п < 5; 0,9 при 5 ? п < 10; соединяемых поверхностей Коэффициент трения ? Коэффициент ?h при контроле натяжения болтов по моменту закручивания при разности номинальных диаметров отверстий и болтов ?, мм, при нагрузке динамической ? = 3 – 6; статической ? = 5 – 6 динамической ? = 1; статической ? = 1 – 4 1 Дробемѐтный или дробеструйный двух поверхностей без консервации 0,58 1,35 1,12 2 Газопламенный двух поверхностей без консервации 0,42 1,35 1,12 3 Стальными щетками двух поверхностей без следует умножать на 0,9. 14.3.6 При действии на фрикционное соединение помимо силы N, в сдвиг соединяемых элементов, силы F, вызывающей растяжение в болтах, значение коэффициента ?b , определяемое согласно требованиям 14.3.4, следует умножать на коэффициент (1 – Nt / Рb), где Nt – растягивающее усилие, приходящееся на один болт, Рb – усилие натяжения болта, принимаемое равным Рb = Rbh Abn . 14.3.7 Диаметр болта во фрикционном соединении следует принимать при условии ? t ? 4 db , где ? t – суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых в одном направлении, db – диаметр болта. Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр следует назначать возможно б?льшим. 14.3.8 В проекте должны быть указаны марки стали и механические свойства болтов, гаек и шайб и стандарты, по которым они должны поставляться, способ обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb , принимаемое согласно 14.3.6. 14.3.9 При проектировании фрикционных соединений следует обеспечивать возможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакета болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертов и др. 14.3.10 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерами головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не более 3 мм, а в конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм2 – не более 4 мм допускается установка одной шайбы под гайку. 14.4. Поясные соединения в составных балках 14.4.1 Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровой балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43. При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложении неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличия ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные соединения следует рассчитывать как для подвижной нагрузки. Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать равнопрочными со стенкой. сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой Q (здесь S – статический момент брутто пояса балки относительно центральной оси); п – количество угловых швов: при двусторонних швах п = 2, при односторонних п = 1; Qbh , k – величины, определяемые согласно 14.3.3, 14.3.4; – давление от сосредоточенного груза Fn на единицу длины, определяемое с учетом требований ту ?f1 = 1); ?f и ?f1 – коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по СП 20.13330; s – шаг поясных болтов; ? – коэффициент, принимаемый равным: ? = 0.4 при нагрузке по верхнему поясу балки, к при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по нижнему поясу. 14.4.2 В балках с фрик многолистовыми поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным Расстояния l между температурными швами стальных каркасов одноэтажных зданий и сооружений не должны превышать наибольших значений lu , принимаемых по таблице 44. При превышении более чем на 5 % указанных в таблице 44 расстояний, а также при увеличении жесткости каркаса стенами или другими конструкциями в расчете следует учитывать климатические температурные воздействия, неупругие деформации конструкций и податливость узлов. Примечание – При наличии между температурными швами здания или сооружения двух верт связей расстояние между последними в осях не должно превышать: для зданий 40 – 50 м и для 25 – 30 м, при этом для зданий и сооружений, возводимых при расчетных температурах t < -45 °С приниматься меньшие из указанных расстояний. 15.2 Фермы и структурные плиты покрытий 15.2.1 Оси стержней ферм и структур должны быть, как правило, центрированы во всех узлах. Центрирование стержней следует производить в сварных фермах по центрам тяжести сечений (с округлением до 5 мм), а в болтовых – по рискам уголков, ближайшим к обушку. Смещение осей поясов ферм при изменении сечений допускается не учитывать, если оно не превышает 1,5 % высоты пояса меньшего сечения. При наличии эксцентриситетов в узлах элементы ферм и структур следует рассчитывать с учетом соответствующих изгибающих моментов. 85 СП 16.13330.2011 При превышении указанных отношений h / l следует учитывать дополнительные изгибающие моменты в элементах от жесткости узлов. 15.2.3 Расстояние между краями элементов решетки и пояса в узлах сварных ферм с фасонками следует принимать не менее а = (6t – 20) мм, но не более 80 мм (здесь t – толщина фасонки, мм). Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых накладками, следует оставлять зазор не менее 50 мм. Фланговые сварные швы, прикрепляющие элементы решетки ферм к фасонкам, следует выводить на торец элемента на длину не менее 20 мм. 15.2.4 В узлах ферм с поясами из тавров, двутавров и одиночных уголков крепления фасонок к полкам поясов встык следует осуществлять с проваром на всю толщину фасонки. В конструкциях группы 1, а также эксплуатируемых в районах при расчетных температурах ниже минус 45 °С примыкание узловых фасонок к поясам следует выполнять согласно приложению К (таблица К.1, позиция 7). 15.2.5 При расчете узлов ферм со стержнями трубчатого и двутаврового сечения и прикреплением элементов решетки непосредственно к поясу (без фасонок) следует проверять несущую способность: стенки пояса при местном изгибе (продавливании) в местах примыкания элементов решетки (для круглых и прямоугольных труб); боковой стенки пояса в месте примыкания сжатого элемента решетки (для прямоугольных труб); полок пояса на отгиб (для двутаврового сечения); стенки пояса (для двутаврового сечения); элементов решетки в сечении, примыкающем к поясу; сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу. Указанные проверки приведены в приложении Л. Кроме того, следует соблюдать требования по Z-свойствам к материалам поясов 14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением) Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение, возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие натяжения высокопрочных болтов, следует применять: в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/мм2 и непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические нагрузки; в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные требования в отношении ограничения деформативности. 14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден.. Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40. 14.3.3 Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по формуле 14.3.1 Qbh Rbh Abn h , (9) где Rbh – расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое согласно требованиям Ошибка! Источник ссылки не найден.; Аbп – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9 приложения Г; μ – коэффициент трения, принимаемый по таблице 42; γh – коэффициент, принимаемый по таблице 42. 14.3.4 При действии на фрикционное соединение силы N, вызывающей сдвиг соединяемых элементов и проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае количество болтов в соединении следует определять по формуле n N Qbh k b c , (10) где Qbh – расчетное усилие, определяемое по формуле Ошибка! Источник ссылки не найден.; k – количество плоскостей трения соединяемых элементов; γс – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 1; γb – коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от Т а б л и ц а 42 Способ обработки (очистки) соединяемых поверхностей Коэффициент γh при контроле натяжения болтов по моменту закручивания Коэфпри разности номинальных фицидиаметров отверстий и болтов ент δ, мм, при нагрузке трения динамической δ динамической δ μ = 3 – 6; = 1; статической δ = статической δ = 5–6 1–4 0,58 1,35 1,12 1 Дробемѐтный или дробеструйный двух поверхностей без консервации 2 Газопла0,42 1,35 1,12 менный двух 3 поверхноСтальными 0,35 1,35 1,17 щетками без 4 стей Без обра0,25 1,70 1,30 двух поверхконсервации ботки ностей без П р и м е ч а н и е – При контроле натяжения болтов по консервации углу поворота гайки значения γh следует умножать на 0,9. обработки соединяемых поверхностей, осевое усилие Рb , принимаемое согласно Ошибка! Источник ссылки не найден.. 14.3.16 При проектировании фрикционных соединений следует обеспечивать возможность свободного доступа для установки болтов, плотного стягивания пакета болтами и закручивания гаек с применением динамометрических ключей, гайковертов и др. 14.3.17 Для высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52644 с увеличенными размерами головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не более 3 мм, а в конструкциях из стали с временным сопротивлением не ниже 440 Н/мм2 – не более 4 мм допускается установка одной шайбы под гайку. 14.3.18 Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями во фрикционном соединении, следует выполнять с учетом того, что половина усилия, приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом проверку ослабленных сечений следует выполнять: при подвижных, вибрационных и других динамических нагрузках – по площади сечения нетто An ; при статических нагрузках – по площади сечения брутто А (при Ап ≥ 0,85A) либо по условной площади Аef = 1,18Ап (при Ап < 0,85A). СП 16.13330.2011 14.4. Поясные соединения в составных балках 14.4.3 Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровой балки следует рассчитывать по формулам таблицы 43. При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных сосредоточенных нагрузок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложении неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу независимо от наличия ребер жесткости в местах приложения нагрузки поясные соединения следует рассчитывать как для подвижной нагрузки. Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать равнопрочными со стенкой. Т а б л и ц а 43 Характер Формулы для расчета поясных Поясные соединения нагрузки соединений в составных балках Е сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой Q – (здесь S – статический момент брутто пояса балки относительно центральной оси); п – количество угловых швов: при двусторонних швах п = 2, при односторонних п = 1; Qbh , k – величины, определяемые согласно Ошибка! Источник ссылки не найден., Ошибка! Источник ссылки не найден.; F давление от сосредоточенного груза Fn на единицу длиV l – определяемое с учетом требований Ошибка! Источник ссылки не ны, найден. и Ошибка! Источник ссылки не найден. (для неподвижных грузов ту γf1 = 1); γf и γf1 – коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые по СП 20.13330; s – шаг поясных болтов; α – коэффициент, принимаемый равным: α = 0.4 при нагрузке по верхнему поясу балки, к которому пристрогана стенка, и α = 1,0 при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по нижнему поясу. T Qs l f f1 n ef В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовыми поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа. 14.4.4 СП 16.13330.2011 15 Дополнительные требования по проектированию некоторых Характеристика здания и направления сооружения между вдоль блока темпера- (по длине ширине турными по здания) Отаплиблока швами ваемое от температурного шва здание или торца здания до оси ближайшей вертикальной связи между вдоль блока темпера- (по длине Неотаплиширине турными по здания) ваемое блока швами здание и от температурного шва горячий или торца здания до цех оси ближайшей вертикальной связи между температурными швами вдоль блока Открытая от температурного шва эстакада или торца здания до Наибольшее расстояние lu , м, при расчетной температуре воздуха, °С, (см. 4.2.3) t ≥ -45 t < -45 230 160 150 110 90 60 200 140 120 90 75 50 130 100 50 40 где ks —принимают по таблице 10.9; п — количество поверхностей трения соединяемых элементов; (х — коэффициент трения, принимаемый по результатам испытаний поверхностей, приве- денных в ТКП E Таблица 10.9 — Значения ks Описание соединения ks Болты, установленные в стандартные отверстия 1,0 Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче отверстия 0,85 Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендику¬лярно продоль Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной о Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной о Протяжные болты установленные в длинные овальные отверстия с большим зазором или в коро усилия перпендикулярно продольной оси отверстия Расчетную несущую способность кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT соединения (ФФПС) или фланцевого демпфирующего узла крепления (ФДУК) двух или четырех бандажных стальных к одним болтом с предварительным натяжением классов прочности 8.8 и 10.9, следует определять по формуле для сей (2) Для болтов классов прочности 8.8 и 10.9, соответствующих ссылочным стандартам группы 4 (см. 1.2.4) с контролиру ными стандартами группы 7 (см. 1.2.7), усилие предварительного натяжения Fp,C в формуле (3.6) следует принимать равным (3.7) Таблица 3.6 — Значения ks Описание Болты, установленные в нормальные отверстия Болты, установленные в отверстия с большим зазором или в короткие овальные отверстия при передаче усилия перпе Болты, установленные в длинные овальные отверстия при передаче нагрузки перпендикулярно продольной оси отвер Болты, установленные в короткие овальные отверстия при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия Болты, установленные в длинные овальных отверстиях при передаче нагрузки параллельно продольной оси отверстия Таблица 3.7 — Значения коэффициента трения m для болтов с предварительным натяжением Класс поверхностей трения (см. ссылочные стандарты группы 7 (см. 1.2.7)) A B C D Примечание 1 — Требования к испытаниям и контролю приведены в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Приме поверхностей трения при любом другом способе обработки должна быть основана на результатах испытаний образцо ре, изложенной в ссылочных стандартах группы 7 (см. 1.2.7). Примечание 3 — Определения классов поверхностей трен См изобретение 2357146 F16L 25/02 Электроизолирующее фланцевое соединение Епишев А П , Клепцов И.П Можно использовать в демпфирующем болтовом соединении используется с бронзовой гильзой ( втулкой ) или с демпфирующей обмоткой из бронзовой и свинцовой проволоки В заключение необходимо сказать о соединении работающим на растяжение при контролируемом натяжении мож сварного стыка при импульсных растягивающих нагрузках и многокаскадном демпфировании магистрального трубоп На практике советские и отечественные изобретения утекают за границу за бесценок , внедряются за рубежом на ал Канаде, США Узлы фрикционно -подвижных соединений работающих на растяжение по изобретению проф А.М.Уздина 1168755, 1174616, 1143895 РЕКОМЕНДАЦИИ по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций для кабеленесущих сис MEK70,MEK 110,CT,VM УТВЕРЖДАЮ: Главный инженер ЦНИИПроектстальконструкции им.Мельникова В.В.Ларионов 14 сентября 1988 г. Директор ВНИПИ Промстальконструкция В.Г.Сергеев 13 сентября 1988 г. Настоящие рекомендации составлены в дополнение к главам СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 и СНиП 3.03.01-87. С изданием настоящих рекомендаци сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982). _______________ На территории Российской Федерации действует ГОСТ 23118-99. - Примечание изготовителя базы данных. 1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ 1.1. Настоящие рекомендации разработаны в развитие глав СНиП II-23-81*, СНиП III-18-75 в части изготовления и СНиП 3.03.01-87 в части монтажа к строительные стальные. Монтажные соединения на высокопрочных болтах. Типовой технологический процесс". Рекомендации следует соблюдать при проектировании, изготовлении и монтажной сборке фланцевых соединений (ФС) несущих стальных строительны мых в районах с расчетной температурой минус 40 °С и выше. Рекомендации не распространяются на ФС стальных строительных конструкций: эксплуатируемых в сильноагрессивной среде; воспринимающих знакопеременные нагрузки, а также многократно действующие подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с ко напряжений в соединяемых элементах . 1.2. ФС элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует выполнять только с предварител могут воспринимать местные поперечные усилия за счет сопротивления сил трения между контактирующими поверхностями фланцев от предварительного на 1.3. ФС элементов стальных конструкций, подверженных сжатию или совместному действию сжатия с изгибом при однозначной эпюре сжимающих н элементов), следует выполнять на высокопрочных болтах без предварительного их натяжения, затяжкой болтов стандартным ручным ключом. Такие соедине ния сил трения между контактирующими поверхностями фланцев, возникающих от действия усилий сжатия соединяемых элементов. 1.4. В рекомендациях приведены сортаменты ФС растянутых элементов открытого профиля - широкополочные двутавры и тавры, парные уголки, замкн кополочных двутавров, которые следует, как правило, применять при проектировании, изготовлении и монтаже стальных строительных конструкций. 1.5. ФС следует изготавливать в заводских условиях, обеспечивающих требуемое качество, в соответствии с требованиями, изложенными в разделе 6 на освоенной технологии изготовления ФС Белгородским, Кулебакским, Череповецким заводами металлоконструкций Минмонтажспецстроя СССР и Восточно-С СССР. 1.6. Материалы рекомендаций составлены на основе экспериментально-теоретических исследований, выполненных в 1981-1987 гг. во ВНИПИ Промста и ВНИИКТИСтальконструкции. В рекомендациях отражен опыт внедрения ФС, выполненных в соответствии с "Руководством по проектированию, изготовл ферм с поясами из широкополочных двутавров" (ЦНИИПроектстальконструкция, 1982). 2. МАТЕРИАЛЫ 2.1. Металлопрокат для элементов конструкций с ФС следует применять в соответствии с требованиями главы СНиП II-23-81*, постановления Государ 28 о сокращенном сортаменте металлопроката в строительных стальных конструкциях и приказа Министерства монтажных и специальных строительных раб ждением сокращенного сортамента металлопроката для применения в строительных стальных конструкциях". Основные профили для элементов конструкций с ФС: сталь уголковая равнополочная по ГОСТ 8509-72, балки двутавровые по ГОСТ 8239-72* , балки ______________ Редакция пункта 2.3 с учетом дополнений и изменений. категория качества стали - 12; относительное сужение стали в направлении толщины проката %, минимальное для одного из трех образцов %. Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных стальных конструкций по методике, изложенн 2.4. Фланцы сжатых элементов стальных конструкций следует изготавливать из листовой стали по ГОСТ 19903-74*. 2.5. Качество стали для фланцев (внутренние расслои, грубые шлаковые включения и т.п.) должно удовлетворять требованиям, указанным в табл.1. ______________ Редакция пункта 2.5 с учетом дополнений и изменений. Зона дефектоскопии Характеристика дефектов Площадь дефекта, см минимального учитываемого Допустимая частота дефекта Максимальная допустимая длина дефекта Минимальное допустимое расстояние между дефектами максимального допустимого см Площадь листов фланцев 0,5 1,0 10 м 4 10 Прикромочная зона 0,5 1,0 3м 4 10 Примечания: 1. Дефекты, расстояния между краями которых меньше протяженности минимального из них, оцениваются как один дефект. 2. По усмотрению завода строительных стальных конструкций разрешается дефектоскопический контроль материала фланцев производить только после 2.7. Для механизированной сварки ФС следует применять сплошную сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70 или порошковую проволоку ПП-АН8 по ТУ 2.8. Фасонки, ужесточающие фланцы (ребра жесткости), следует выполнять из стали тех же марок, что и основные соединяемые профили. 3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И УСИЛИЯ 3.1. Расчетные сопротивления стали соединяемых элементов, фланцев, сварных швов и коэффициенты условий работы следует принимать в соответстви 3.2. Расчетное усилие растяжения болтов ФС следует принимать равным: , где - расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов; - нормативное сопротивление стали болтов; - площадь сечения болта нетто. 3.3. Расчетное усилие предварительного натяжения болтов ФС следует принимать равным: . 4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ 4.1. ФС в зависимости от характера внешних воздействий могут состоять из участков, подверженных воздействию растяжения или сжатия. Растянутые у натянутые пакеты "фланец-болт", сжатые - через плотное касание фланцев. 4.2. Сварные швы фланца с присоединяемым профилем следует выполнять угловыми без разделки кромок. В обоснованных случаях может быть допущена сварка с разделкой кромок. 4.3. Для ФС элементов стальных конструкций следует применять высокопрочные болты диаметром 24 мм (М24); использование болтов М20 и М27 сл возможна или нерациональна. 4.4. При конструировании ФС, как правило, следует применять следующие сочетания диаметра болтов и толщин фланцев: Рис.1. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов открытого профиля: а - ФС элементов из широкополочных тавров; б - ФС элементов из парных уголков 4.6. Болты растянутых участков фланцев следует располагать по возможности равномерно по контуру и как можно ближе к элементам присоединяемого , , , где - наружный диаметр шайбы; - номинальный диаметр резьбы болта; - ширина фланца, приходящаяся на -ый болт наружной зоны; увеличения числа болтов или толщины фланцев, последние следует усиливать ребрами жесткости (рис.1 и 2). Рис.2. Схемы фланцевых соединений растянутых элементов замкнутого профиля: а - ФС элементов из круглых труб; б - ФС элементов из гнутосварных профилей Толщина ребер жесткости не должна превышать 1,2 толщины элементов основного профиля, длина должна быть не менее 200 мм. Ребра жесткости сле основных профилей была минимальной. Ребра жесткости могут быть использованы для крепления связей, путей подвесного транспорта и т.п. 4.10. В поясах ферм, где к узлу ФС примыкают раскосы решетки фермы, несущая способность ФС должна удовлетворять суммарному усилию в узле, а н 4.11. Для обеспечения требуемой жесткости ФС, подверженных изгибу (рамные ФС), следует строго соблюдать требования точности изготовления и м ций. При выполнении таких соединений следует, как правило, предусматривать следующие меры: на растянутых участках ФС применять фланцы увеличенной толщины; на сжатых участках устанавливать дополнительное количество болтов с предварительным их натяжением в соответствии с указаниями п.1.2. Если такие или подобные им меры по обеспечению требуемой жесткости ФС не предусмотрены, расчетные рамные моменты следует снижать до 15%. 4.12. ФС элементов двутаврового сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, кроме случаев, отмеченных в п.4.9 (приложение 1) с фланцами толщиной 25-40 мм включает в себя профили от 20Ш1 до 30Ш2 и от 20К1 до 30К2, расчетные продольные усилия 1593-3554 кН ( 4.15. ФС элементов из круглых труб, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять, как правило, со сплошными фланцами определяется разностью радиусов фланцев и труб, длина - не менее 1,5 диаметра трубы (см. рис.2). Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 4) включает в себя электросварные прямошовные и горячедеформированные трубы размерами о (64-360 тс). Материал труб - малоуглеродистая и низколегированная сталь с расчетными сопротивлениями МПа, болты высокопрочные М2 Для ФС элементов из круглых труб, выполненных из малоуглеродистой стали, допустимо применение сплошных фланцев без ребер жесткости при усло экспериментальной проверки натурных ФС данного типа. 4.16. ФС элементов из гнутосварных профилей прямоугольного или квадратного сечений, подверженных воздействию центрального растяжения, следуе положенными, как правило, вдоль углов профиля (см. рис.2). Ширина ребер определяется размерами фланца и профиля, длина - не менее 1,5 высоты меньшей Если между ребрами жесткости будет размещено более двух болтов или ребра жесткости будут установлены не только вдоль углов профиля, то ФС эле менены только после экспериментальной проверки натурных соединений данного типа. 4.17. ФС элементов из прокатных широкополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию изгиба, следует выполнять, как правило, со спл поясе в плоскости стенки двутавра. При необходимости увеличения количества болтов и ширины фланцев соответствующее уширение поясов двутавров с (рис.3, а). При необходимости уменьшения количества болтов или увеличения жесткости растянутых участков ФС допустимо применять составные фланцы, увели в). Если изгибающий момент в рамных соединениях превышает несущую способность двутавра на изгиб, следует предусматривать устройство вутов (см. ри ФС указанных типов следует проектировать в соответствии с указаниями настоящих рекомендаций. 4.19. Для ФС элементов, подверженных воздействию сжатия, когда непредусмотренные проектом (КМ) эксцентриситеты передачи продольных усилий ности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7 настоящих рекомендаций. В таких соединениях следует предусматривать также установку четному усилию сжатия в соединяемых элементах. 4.20. ФС элементов, подверженных центральному растяжению, следует, как правило, применять для передачи усилий (кН), не превышающих для элемен парных уголков - 3000; одиночных уголков - 1900; широкополочных двутавров и круглых труб - 3500; широкополочных тавров и прямоугольных труб - 2500. ФС сварных или прокатных двутавров, подверженных изгибу или совместному действию изгиба и растяжения, следует, как правило, применять, если с нутой зоны присоединяемого элемента, не превышает 3000 кН. 5. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ 5.1. ФС элементов стальных конструкций следует проверять расчетами на: прочность болтов; прочность фланцев на изгиб; прочность соединений на сдвиг; прочность сварных швов соединения фланца с элементом конструкции. 5.2. Методы расчета следует применять только для ФС, конструктивная форма которых отвечает требованиям раздела 4. 5.3. Предельное состояние ФС определяют следующие yсловия: - предельное внешнее усилие на один болт наружной зоны, равное ; - коэффициент, учитывающий неравномерное распределение внешней нагрузки между болтами внутренней и наружной зон, определяемый по табл.2. Таблица 2 Диаметр болта Толщина фланца, мм Соотношение внешних усилий на один болт внутренней и наружной зон М20 М24 М27 16 2,5 20 1,7 25 1,4 30 1,2 20 2,6 25 1,8 30 1,5 40 1,1 25 2,1 30 1,7 40 1,2 если если где ; ; , , - расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности соединения по болтам; - расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности фланца на изгиб. где где - коэффициент, зависящий от безразмерного параметра жесткости болта , , определяемый по табл.3 или по формуле: , - параметр, определяемый по табл.4 или из уравнения где - толщина фланца; - ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны - расстояние от оси болта до края сварного шва -го Т-образного участка фланца; -го Т-образного участка фланца. Параметр при 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,7 3,0 4,0 5,0 0,02 3,252 2,593 2,221 1,986 1,826 1,710 1,586 1,499 1,333 1,250 0,06 2,960 2,481 2,171 1,962 1,812 1,702 1,582 1,497 1,333 1,250 0,1 2,782 2,398 2,130 1,939 1,799 1,694 1,578 1,494 1,332 1,249 0,5 2,186 2,036 1,908 1,776 1,711 1,636 1,545 1,475 1,327 1,248 1,0 1,949 1,860 1,780 1,707 1,643 1,586 1,514 1,454 1,321 1,246 2,0 1,757 1,704 1,653 1,607 1,564 1,524 1,470 1,424 1,312 1,242 3,0 1,660 1,621 1,584 1,548 1,515 1,483 1,440 1,402 1,303 1,238 4,0 1,599 1,568 1,537 1,508 1,480 1,454 1,417 1,384 1,296 1,235 5,0 1,555 1,529 1,503 1,478 1,454 1,431 1,399 1,370 1,289 1,232 6,0 1,522 1,498 1,476 1,454 1,433 1,413 1,384 1,357 1,283 1,230 8,0 1,473 1,454 1,436 1,418 1,401 1,384 1,360 1,337 1,273 1,224 10 1,438 1,422 1,406 1,391 1,377 1,362 1,341 1,322 1,264 1,219 15 1,381 1,369 1,358 1,346 1,335 1,324 1,308 1,293 1,247 1,210 Примеры расчета и проектирования соединений элементов, подверженных растяжению, приведены в приложении 6. 5.6. Расчет ФС элементов открытого профиля, подверженных изгибу и совместному действию изгиба и растяжения. Максимальные и минимальные значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле от действия изгиба и продольных сил опре Усилия в поясах присоединяемого профиля где - площадь поперечного сечения пояса определяют по формуле или (рис.4); - площадь поперечного сечения участка стенки в зоне болтов растянутого пояса; ; ; - толщина стенки, полок и высота присоединяемого профиля; остальные обозначения приведены на рис.4. где , . Прочность ФС считается обеспеченной, если: при , (13) ; при , (14) , где - расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса при наличии ребра жесткости (см. рис.4) при симметричном расположении болтов относительно пояса при отсутствии ребра жесткости , равное: - расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса , равное: при наличии ребра жесткости при отсутствии ребра жесткости при отсутствии болтов ряда - расчетное усилие на болт наружной зоны -го Т-образного участка фланца растянутого пояса или стенки, определяемое по формулам (2)-(9) в - число болтов наружной зоны растянутого пояса ; - число болтов наружной зоны растянутого пояса ; - число рядов болтов растянутой части стенки; ; ; ; ; ; - коэффициент, равный 0,8 для 400 мм, 0,9 для мм, в остальных случаях 1,0. Пример расчета фланцевого соединения изгибаемых элементов приведен в приложении 7. Диаметр болта, мм Толщина фланца, мм М20 0,85 М24 0,8 0,85 М27 0,8 0,85 5.8. Прочность ФС растянутых элементов открытого и замкнутого профилей на действие местной поперечной силы где следует проверять по - количество болтов наружной зоны для ФС элементов открытого профиля и количество болтов для ФС элементов замкнутого профиля; - контактные усилия, принимаемые равными 0,1 для ФС элементов замкнутого профиля, а для элементов открытого профиля определяемые п - расчетное усилие на болт, определяемое по формуле (5) в соответствии с указаниями п.5.5; - коэффициент трения соединяемых поверхностей фланцев, принимаемый в соответствии с указаниями п.11.13* главы СНиП II-23-81*. При отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условное значение . 5.9. Прочность ФС сжатых элементов открытого и замкнутого профилей, а также ФС изгибаемых элементов открытого профиля на действие Рис.5. Схемы расчетных сечений сварного соединения (сварка механизированная): 1 - сечение по металлу шва; 2 - сечение по металлу границы сплавления с профилем; 3 - сечение по металлу грани по металлу шва (сечение 1) по металлу границы сплавления с профилем (сечение 2) по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката (сечение 3) где - расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм; - коэффициенты: =0,7; принимается по табл.34* главы СНиП II-23-81*; - коэффициенты условий работы шва; - коэффициент условий работы сварного соединения, =1,0; - расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному) по металлу шва и металлу границы сплавления с профилем соответственно, прини Маркировку следует выполнять металлическими клеймами на поверхности фланца в месте, доступном для осмотра после монтажа конструкций. Глуб должно быть указано в чертежах КМ. 6.2. При входном контроле проката, применяемого для изготовления фланцев, следует проверить соответствие данных сертификата требованиям, предъ завод-изготовитель должен проводить испытания проката с целью определения требуемых механических свойств и химического состава, определяющих кач направлении толщины проката следует проводить по методике, приведенной в приложении 8. Контроль качества стали фланцев методами ультразвуковой п.2.4. 6.3. Заготовку фланцев следует выполнять машинной термической резкой. 6.4. Заготовку элементов, присоединяемых к фланцам, следует выполнять машинной термической резкой или механическим способом (пилы, отрезные ментов должны быть затем обработаны механическим способом (например, фрезеровкой). 6.5. Отклонения размеров фланцев, отверстий под болты и элементов, соединяемых с фланцем, должны удовлетворять требованиям, изложенным в табл Контролируемый параметр Предельное отклонение 1. Отклонения торца присоединяемого к фланцу элемента 0,002 , где - высота и ширина сечения элемента. Максимальный зазор между фланцем и торцом присоединяемого элемента не должен превышать 2 мм 2. Шероховатость торцевой поверхности элемента, присоединяемой к фланцу 320, допускаются отдельные "выхваты" глубиной не более 1 мм в количестве 1 шт. на длине 100 мм 3. Отклонение габаритных размеров фланца ±2,0 мм 4. Разность диагоналей фланца ±3,0 мм 5. Отклонение центров отверстий в пределах группы ±1,5 мм 6. Отклонение диаметра отверстия +0,5 мм 6.13. После выполнения сварки внешние поверхности фланцев должны быть отфрезерованы. Толщина фланцев после фрезеровки должна быть не менее Запрещается осуществлять наклон соединяемых элементов за счет изменения толщины фланца (клиновидности). 6.14. Точность изготовления отправочных элементов конструкций с ФС должна соответствовать требованиям, изложенным в табл.7. Контролируемый параметр 1. Тангенс угла отклонения фрезерованной поверхности фланцев 2. Зазор между внешней плоскостью фланца и ребром стальной линейки Предельное отклонение Не более 0,0007 0,3 мм 3. Отклонение толщины фланца (при механической обработке торцевых поверхностей) ±0,02 4. Смещение фланца от проектного положения относительно осей сечения присоединяемого элемента ±1,5 мм 5. Отклонение длины элемента с ФС 6. Совпадение отверстий в соединяемых фланцах при контрольной сборке 0; -5,0 мм Калибр диаметром, равным номинальному диаметру болта, должен пройти в 100% отверстий Грунтование и окраска 6.15. При отсутствии специальных указаний в чертежах КМ фланцы должны быть огрунтованы и окрашены теми же материалами и способами, что и ко Контроль качества ФС 6.16. Контрольную сборку элементов конструкций с ФС следует проводить в объеме не менее 10% общего количества, но не менее 4 шт. взаимно соеди Обязательной контрольной сборке подлежат первые и последние номера элементов в соответствии с порядковым номером изготовления. рекомендаций. 6.20. При отправке конструкций с ФС завод-изготовитель кроме документации, предусмотренной п.1.22 главы СНиП 3.03.01-87, должен представить к также документы о контроле качества сварных соединений. Если фланцы изготовлены из марок стали, отличных от указанных в п.2.2, завод-изготовитель д для фланцев в соответствии с указаниями пп.2.3 и 2.4 настоящих рекомендаций. 7. МОНТАЖНАЯ СБОРКА ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ 7.1. Проекты производства работ (ППР) по монтажу конструкций должны содержать технологические карты, предусматривающие выполнение ФС в ко заниями "Рекомендаций по сборке фланцевых монтажных соединений стальных строительных конструкций" (ВНИПИ Промстальконструкция, ЦНИИПрое 1986). 7.2. Подготовку и сборку ФС следует проводить под руководством лица (мастера, прораба), назначенного приказом по монтажной организации ответств 7.3. Технологический процесс выполнения ФС включает: подготовительные работы; сборку соединений; контроль натяжения высокопрочных болтов; огрунтование и окраску соединений. 7.4. Высокопрочные болты, гайки и шайбы к ним должны быть подготовлены в соответствии с п.4.25 главы СНиП 3.03.01-87, пп.3.1.2-3.1.8 ОСТ 36-72-8 7.5. Подготовку контактных поверхностей фланцев следует осуществлять в соответствии с указаниями чертежей КМ и КМД по ОСТ 36-72-82. При отс ными или механическими щетками от грязи, наплывов грунтовки и краски, рыхлой ржавчины, снега и льда. 7.6. Применение временных болтов в качестве сборочных запрещается. 7.7. Под головки и гайки высокопрочных болтов необходимо ставить только по одной шайбе. Выступающая за пределы гайки часть стержня болта должна иметь не менее одной нитки резьбы. 7.8. Натяжение высокопрочных болтов ФС необходимо выполнять от наиболее жесткой зоны (жестких зон) к его краям. 7.9. Натяжение высокопрочных болтов ФС следует осуществлять только по моменту закручивания. 7.12. После выполнения ФС монтажник обязан поставить на соединение личное клеймо (набор цифр) в месте, предусмотренном в чертежах конструкци ному лицу. 7.13. Качество выполнения ФС на высокопрочных болтах ответственное лицо проверяет путем пооперационного контроля. Контролю подлежат: качест тактных поверхностей фланцев; соответствие устанавливаемых болтов, гаек и шайб требованиям ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77, а также требованиям, указ тов и гайками; длина части болта, выступающей над гайкой; наличие клейма монтажника, осуществляющего сборку соединения; выполнение требований табл Наименование отклонения Допускаемое отклонение, мм Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по линии стенок и полок профиля 0,2 Просвет между фланцами или фланцем и полкой колонны после преднапряжения высокопрочных болтов по краям фланцев: для фланцев толщиной не более 25 мм 0,6 для фланцев толщиной более 32 мм 1,0 Примечание. Щуп толщиной 0,1 мм не должен проникать в зону радиусом 40 мм от оси болта 7.14. Контроль усилия натяжения следует осуществлять во всех установленных высокопрочных болтах тарированными динамометрическими ключами через 8 ч после выполнения натяжения всех болтов в соединении, при этом усилия в болтах соединения должны соответствовать значениям, указанным в п.3.3 Усилие натяжения болтов (контролируемое), кН (тс) СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ N Схема фланцевого соединения Марка профиля , кН (тс) 2 3 4 5 6 7 20Ш1 1593 (163) 25 8 6 20К1 1626 (166) 25 9 6 20К2 1879 (192) 40 10 6 23Ш1 1608 (164) 25 9 6 п / п 1 1 2 , мм , мм , мм 3 4 5 23К1 2237 (228) 30 9 6 23K2 2274 (232) 30 10 6 26Ш1 1913 (195) 30 10 7 26Ш2 1937 (197) 30 11 6 26К1 2815 (287) 30 10 6 26K2 2933 (299) 30 12 8 (411) 7 30Ш1 2197 (224) 30 10 7 30Ш2 2668 (272) 40 12 7 Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в ст 2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73. 3. Болты М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27 мм. Усилие предварительного натяжени 4. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70. 5. Обозначения, принятые в таблице: - расчетная продольная сила фланцевых соединений ( , где - площадь сечения двутавра; - максимальное расчетное сопротивлени - толщина фланцев; - катеты угловых сварных швов стенки и полки двутавра соответственно. СОРТАМЕНТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ПАРНЫХ РАВНОПОЛОЧ 1 100 7 957 (97,6) 20 2 100 8 1224 (124,8) 25 110 8 125 8 1579* (161,0) 30 125 9 140 9 1928** (196,5) 40 3 4 6 180 11 180 12 2613 (266,4) 30 _______________ * Марка сварочной проволоки - Св-10HMA; Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*. ** Марка сварочной проволоки - Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ по ГОСТ 2246-70*. Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали равнополочных уголков по ГОСТ 8509-72 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для при 2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73. 3. Марку стали фасонок назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Длина фасонок определяется конструктивными особенн 4. Все болты (за исключением болтов по схеме 6) М24 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 27 5. Болты по схеме 6 - М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 30 мм. Усилие предварительно 6. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70. 7. Обозначения, принятые в таблице: - расчетная продольная сила фланцевых соединений ( , где мальное расчетное сопротивление стали уголка растяжению по пределу текучести); - толщина фланцев; - катет угловых сварных швов. - площадь сечения уголка с максимальными типоразмерами из указан 1 10Шт1 800** (81,5) 30 881** (89,8) 25 1439* (146,7) 30 1919** (195,6) 30 11,5Шт1 2 13Шт1 13Шт2 (см. п.6 примечаний) 3 15Шт1 15Шт2 15Шт3 4 17,5Шт1 20Шт1 5 2537* (258,6) 40 20Шт2 20Шт3 N п/п Схема фланцевого сечения Марка профиля 1 2 3 4 5 10Шт1 958 (97,6) 20 1227* (125,1) 25 1 , кН (тс) , мм 11,5Шт1 2 13Шт1 15Шт1 3 1494** (152,3) 25 1919** (195,6) 30 2681** (273,3) 40 15Шт2 17,5Шт1 4 17,5Шт2 17,5Шт3 20Шт1 5 20Шт2 20Шт3 _______________ 6. На схеме (табл.1) представлено фланцевое соединение тавров с расчетным сопротивлением не выше 315 и 270 МПа для 13Шт1 и 13Шт2 соответственн 7. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70. 8. Обозначения, принятые в таблицах: - расчетная продольная сила фланцевых соединений ( , где - площадь сечения тавра с максимальными типоразмерами из указанны симальное расчетное сопротивление стали тавра растяжению по пределу текучести); - толщина фланцев; - катеты угловых сварных швов стенки и полки тавра соответственно. COPTAМEHT ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КРУГЛЫХ Т N п/п Схема фланцевого соединения 1 2 1 Сечение трубы, мм мм , кН (тс) , мм , мм , , мм мм 3 4 5 6 7 8 (64,2) 630 20 245 175 20 114 2,5 121 5,0; 6,0* 255 185 127 3,0 255 185 5,0 4,0 2 168 8,0 219 3 (138,2) 1356 25 6,0; 8,0* 219 10,0* 219 4,0 245 4 10,0* 219 (184,3) 1808 25 350 250 400 300 400 300 430 330 400 300 8,0* 7,0; 8,0 (230,4) 2260 25 10,0 12,0* 430 330 273 4,5.....**6,0 460 360 535 425 325 24 6,0 245 273 24 8,0; 10,0* 5,0; 5,5 24 273 5 460 360 12,0* 460 360 377 9,0; 10,0 560 460 325 6,0 520 410 273 7,0; 8,0 (276,5) 2712 8,0 (360) 3532 25 30 24 27 _______________ * Горячедеформированные трубы по ГОСТ 8732-78* ** Брак оригинала. - Примечание изготовителя базы данных. Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали электросварных прямошовных труб по ГОСТ 10704-76 и горячедеформированных труб по ГОСТ 8732-78 применения в стальных строительных конструкциях. 2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 и 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73. 3. Марку стали ребер жесткости назначают в соответствии с указаниями п.2.8 настоящих рекомендаций. Толщина ребер принимается равной толщине с ределяется конструктивными особенностями соединения, но не менее 1,5 диаметра трубы для четных и 1,7 диаметра трубы для нечетных ребер. 4. Болты М20, М24 и М27 высокопрочные из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Диаметр отверстий 23, 28 и 31 мм. Усилие предва 5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70. 6. Обозначения, принятые в таблице: - расчетная продольная сила фланцевых соединений ( стали трубы растяжению по пределу текучести); - толщина фланцев; , где - площадь сечения трубы с типоразмерами из указанных в графе 3 для Геометрические параметры соединений Диаметр болта Параметры, мм Номер профиля ригеля 26Б1 30Б1 35Б1 35Б2 40Б1 М24 90 45Б1 50Б1 55Б1 60Б1 45Б2 50Б2 55Б2 60Б2 90 70Б1 70Б2 80Б1 90Б1 100Б1 100Б2 23Ш1 26Ш1 26Ш2 100 100 90 30Ш1 35Ш1 40Ш1 50Ш1 30Ш2 35Ш2 40Ш2 90 60Ш1 70Ш1 70Ш2 100 100 Примечание. Параметр может быть изменен в зависимости от типа колонны при выполнении условий, изложенных в разделе 4 (п.4) настоящих реко НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ СОЕДИНЕНИЯ (тс·м) Тип фла н- ца 1 2 3 Диаметр болта Номер профиля ригеля 26 Б1 30Б1 35 Б1 35 Б2 40Б1 40Б2 45 Б1 45 Б2 50Б1 50Б2 55 Б1 55 Б2 60Б1 60Б2 70Б1 80Б1 70Б2 90 Б1 100Б 1 23Ш 1 26Ш 1 26Ш 2 30Ш 1 30Ш 2 35Ш 1 35Ш 2 40 Ш 1 40 Ш 2 50Ш 1 50Ш 2 60Ш 1 70Ш 1 70Ш 2 М24 15, 5 18,5 22, 2 25,9 31, 7 35,6 41, 9 46,7 - - - - 13,0 15,2 17,8 21,1 - - - - М27 - - - 36,3 40, 7 - - - - - - - - 19,4 22,6 - - - - - М24 - - - 28,8 35, 3 40,2 48, 1 53,5 63,9 74,4 - - - - - - - - - - М27 - - - - - 50,5 58, 6 - - - - - - - - - - - - - М24 - - - - - 63,5 73, 8 81,9 97,4 112, 9 12 9,5 145, 4 - - 31,3 37,6 44, 8 61,6 79,2 - М27 - - - - - - - 100, 7 119, 8 139, 0 - - - - - 45,6 54, 5 - - - профиля ригеля Б Б Б Б Б Б 0 Б Б Ш 26 Ш Ш Ш Ш 60 Ш 35 Ш 8 8 8 8 8 10 12 12 * 14 * 1 4 * 14 * 14* 8 10 10 12 * 12* 10 10 10 10 14 14 16 16 * 16 * 1 6 * 16 * 20* 10 14 16 16 * 18* _______________ * Марка сварочной проволоки Св-10 НМА, Св-10Г2 по ГОСТ 2246-70*. Примечания: 1. Типоразмеры и марки стали двутавров по ГОСТ 26020-83 соответствуют сокращенному сортаменту металлопроката для применения в ст 2. Сталь листовая горячекатаная для фланцев по ГОСТ 19903-74* марки 14Г2АФ-15 по ГОСТ 19282-73, 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73. 3. Болты высокопрочные М24 и М27 из стали 40Х ’’Селект" климатического исполнения ХЛ с временным сопротивлением не менее 1100 М по ГОСТ 22353-77 - ГОСТ 22356-77. Усилие предварительного натяжения болтов: М24 - 239 кН; М27 - 312 кН. 4. Диаметр отверстий 28 и 31 мм под высокопрочные болты М24 и М27 соответственно. 5. Сварка механизированная. Сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70. ПРИМЕРЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДВЕРЖЕННЫХ Р KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM кабеленес 1. Фланцевое соединение растянутых элементов из парных равнополочных уголков катеты сварных швов принять равными =10 мм, сварка механизированная проволокой марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70* с обеспечением проп ловых швов срезу по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно =215 МПа (2200 кгс/см ), материал фасонки - сталь марки 09Г2С-12-2 по ТУ 14-1-3023-80, толщина фасонки МПа (239 =14 мм. Проверка прочности сварных швов Определяем длину сварных швов (рис.1): см, а также необходимые для расчета параметры в соответствии с требованиями главы СН верку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям: по металлу шва по формуле (28): ; МПа (2200 кгс/см ); по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29): ; МПа (2390 кгс/см ); по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30): ; МПа (1480 кгс/см ). Для предотвращения внецентренного приложения внешнего усилия на соединение центр тяжести сварных швов должен совпадать с цент выполнение условия: =0, где - статический момент сварных швов относительно оси , или = , где и - статические моменты сварных ш Разница между и составляет . Конструирование и расчет прочности ФС Конструктивная форма соединения принята, как показано на рис.1. В таком соединении количество болтов внутренней зоны вия (1) [см. раздел 5]: =4. Количес , где - предельное внешнее усилие на болт внутренней зоны от действия внешней нагрузки; - предельное внешнее усилие на один болт тивным особенностям соединения предварительно назначаем количество болтов наружной зоны =4. Расстановку болтов производим в соответствии с указаниями п.4.6. В соответствии с указаниями п.4.7 болты должны быть расположен . С учетом, что =1,5 имеем: , таким образом это условие выполнено. Прочность ФС следует считать обеспеченной, если выполняется условие (2): , ,a - по формуле (7) , здесь =24 мм - номинальный диаметр резьбы болта, - ширина фланца, приходящаяся на один болт участка I наружной зоны, мм - усредненное расстояние между осью болта и краями сварных швов полки уголка и фасонки. Тогда: кН (17,7 тс). Значение определяем по формуле (8) , для чего находим значения и : , а значение Тогда: определяем по табл.4 ( ). кН (28,4 тс). Поскольку , принимаем кН (17,7 тс). значение тогда: определяем по табл.4 ( =1,5), кН (20,7 тс). Поскольку , принимаем кН. Так как , принимаем . Поскольку , расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяем по формуле (3) (162 тс). Проверяем выполнение условия (2): . Условие (2) выполнено, таким образом, прочность ФС следует считать обеспеченной. 2. Фланцевое соединение растянутых элементов из круглых труб Спроектировать и рассчитать ФС по следующим исходным данным: профиль присоединяемых элементов - электросварная прямошовная труба 273х8 мм по ГОСТ 10704-76 из стали марки 09Г2С по ТУ 14-3 пределу текучести =250 МПа (2550 кгс/см ) и временным сопротивлением стали разрыву =470 МПа (4800 кгс/см ), площадь сечения трубы =66 усилие растяжения, действующее на соединение, =1666 кН (170 тс); Расчет прочности и проектирование ФС В соответствии с указаниями п.5.7 прочность ФС элементов замкнутого профиля считается обеспеченной, если: при Из этого условия определим необходимое количество болтов мм. в соединении: шт. Количество болтов в соединении принимаем =8 шт. Конструирование ФС осуществляем в соответствии с указаниями раздела 4. При принятом количестве болтов в соединении минимальное количество ребер жесткости =4. Длина нечетных ребер: мм, длина четных ребер: мм, принимаем где =470 мм. - диаметр трубы. В соответствии с указаниями п.4.6 болты располагаем как можно ближе к элементам присоединяемого профиля, при этом: мм,* _________________ * Формула соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных. мм, с округлением принимаем =50 мм. Определяем диаметр риски болтов: мм, принимаем мм. =355 мм, а диаметр фланца: Рис.2. Схема к примеру расчета фланцевого соединения элементов из круглых труб 273х Проверку прочности сварных швов в соответствии с указаниями п.5.10 выполняем по трем сечениям: по металлу шва по формуле (28): ; МПа (2200 кгс/см ); по металлу границы сплавления с профилем по формуле (29): ; МПа (2160 кгс/см ); по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката по формуле (30): ; МПа (1480 кгс/см ). Схема к примеру расчета фланцевого соединения широкополочного двутавра 160Б1, подверж воздействию изгиба и растяжения Данные, необходимые для расчета: профиль присоединяемого элемента - 160Б1 по ГОСТ 26020-83 из стали марки 09Г2С, площадь сечения профиля =2610 см ; изгибающий момент и продольное усилие, действующие на соединение, соответственно =686 кН·м (70 тс·м) и =131 см , площадь с =490,5 кH (50 тс); материал фланца - сталь марки 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82 с расчетным сопротивлением изгибу по пределу текучести болты высокопрочные М24, расчетное усилие растяжения болта катеты сварных швов по поясам профиля =12 мм, по стенке =368 МПа (37 =266 кН (27,1 тс), расчетное усилие предварительного натяжения болтов = =8 мм. Максимальное и минимальное значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле от действия изгиба и продольных усилий определяем по ф ; . Усилие в растянутом поясе присоединяемого элемента определяем по формуле (11): мм, =80·10=800 мм, тогда =(3540+800)·300=1302 кН (132,5 тс). Усилие в растянутой части стенки определяем по формуле (12): , где , ; мм, тогда кН (30,5 тс). Прочность ФС считаем обеспеченной, если при и выполняется условие (13): ; . При принятом конструктивном решении ФС (наличие ребра жесткости растянутого пояса и симметричное расположение болтов относител тяжения, воспринимаемое болтом и фланцем, относящимися к растянутому поясу, определяем по формуле (16): , то же, к растянутой части стенки, - по формуле (19): . Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к наружной зоне пояса, определяем из условия: . Значение определяем по формуле (5): , где находим по формуле (6): ,a - по формуле (7): , здесь =24 мм - номинальный диаметр резьбы болта, =70 мм - ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны растянутого пояса профиля; =33 мм - расстояние от оси болтов ряда до края сварного шва растянутого пояса профиля ( мм). Тогда: , и кН (15,7 тс). Значение определяем по формуле (8): , для чего находим значения и : Н·см; кН (15,7 тс) и . Определение Расчетное усилие растяжения, воспринимаемое фланцем и болтом, относящимися к растянутой части стенки профиля, определяем из условия: . Значения и определяем по формулам (5) и (8). Расчет всех параметров, необходимых для определения фланца, относящихся к стенке профиля, параметр =37 мм ( мм). Тогда: и , выполняем так же, как ; , кН (14,7 тс). Определим усилие на болт из условия прочности фланца на изгиб: Н·см; ; значение определяем по табл.4 ( =1,42); кН (18,2 тс). Поскольку , то принимаем кН (14,7 тс). МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ИСПЫТАНИЙ ТОЛСТОЛИСТОВОГО ПРОКАТА ДЛЯ ФЛАНЦЕВ для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, 1. Общие положения 1.1. Настоящие указания распространяются на толстолистовой прокат строительных сталей толщиной от 12 до 50 мм включительно, пре тянутых и изгибаемых элементов, и устанавливают методику испытаний на статическое растяжение с целью определения следующих характери толщины при температуре °С: предела текучести (физического или условного); временного сопротивления разрыву; относительного удлинения после 1.2. Определяемые в соответствии с настоящими методическими указаниями механические свойства могут быть использованы для контроля качества пр струкций; сопоставления материалов при обосновании их выбора для конструкций; расчета прочности несущих элементов с учетом их работы по толщине способа выплавки и раскисления, сварки, вида термообработки, толщины и т.д. 1.3. При испытании на статическое растяжение принимаются следующие обозначения и определения: рабочая длина *, мм - часть образца с постоянной площадью поперечного сечения между его головками или участками для захвата; _______________ * Буквенные обозначения приняты по ГОСТ 1497-73**. ** На территории Российской Федерации действует ГОСТ 1497-84. Здесь и далее. - Примечание изготовителя базы данных. начальная расчетная длина образца , мм - участок рабочей длины образца до разрыва, на которой определяется удлинение; конечная расчетная длина образца после его разрыва , мм; начальный диаметр paбочей части цилиндрического образца до разрыва минимальный диаметр цилиндрического образца после его разрыва , мм; , мм; начальная площадь поперечного сечения рабочей части образца до разрыва площадь поперечного сечения образца после его разрыва осевая растягивающая нагрузка , , мм ; , мм ; - нагрузка, действующая на образец в данный момент испытания; 2. Форма, размеры образцов и их изготовление 2.1. Для испытания на растяжение в направлении толщины проката применяют укороченные цилиндрические образцы (см. рисунок, а) диаметром 5 ГОСТ 1497-73. При этом металл, испытываемый в направлении толщины, условно рассматривается как хрупкий. Рабочая длина образца в соответствии с п.2.3 Образцы для испытаний на растяжение в направлении толщины проката 2.2. Образец вырезают из испытываемого листа так, чтобы ось образца была перпендикулярна к поверхности листа. 2.3. На торцах образцов, выполненных из металлопроката толщиной 30 мм, сохраняется прокатная корка. При толщине испытываемого проката более 30 2.4. Для испытания металлопроката толщиной 12-29 мм применяются сварные образцы. С этой целью к листовой заготовке испытываемого металла при получить крестовое соединение со сплошным проваром. Цилиндрические образцы вырезают из сварного соединения так, чтобы испытываемый металл поп должна совпадать с направлением толщины испытываемого листа. Этапы изготовления сварных образцов указаны на рисунке, б. 2.5. Для испытания металлопроката толщиной 24-29 мм допускается применять несварные образцы с укороченной рабочей длиной по сравнению с указ не изменяется. 2.6. Образцы рекомендуется обрабатывать на металлорежущих станках. Глубина резания при последнем проходе не должна превышать 0,3 мм. Чистота ны соответствовать требованиям ГОСТ 1497-73. 2.7. При определении относительного удлинения нужно обходиться без нанесения кернов на рабочей части образца; за начальную расчетную длину след 2.8. Начальную и конечную длину образца измеряют штангенциркулем с точностью до 0,1 мм, и полученные значения округляют в больш измеряют микрометром в трех местах (посередине и с двух краев) с точностью до 0,01 мм; в каждом сечении диаметр измеряют дважды (второ начальный диаметр принимают среднее значение из двух измерений; причем фиксируют все три значения начальных диаметров (в середине и ределяют, вблизи какого измеренного сечения произошел разрыв образца, и в дальнейшем при определении относительного сужения после ра метр. Диаметр образцов после испытания следует измерять штангенциркулем с точностью до 0,1 мм. 2.9. Для испытания изготавливают по три образца от каждого листа, пробы отбирают из средней трети листа (по ширине). 3.4. Испытания на растяжение образцов для определения механических свойств в направлении толщины проката и подсчет результатов испытаний прово 3.5. При разрушении сварных образцов вне основного металла испытываемого листа из-за возможных дефектов соединения (поры непроваров, шлаков нимают во внимание и испытание повторяют на новых образцах. 3.6. Результаты испытаний каждого образца в виде значений вносят в журнал испытаний и фиксируют в протоколе, прикладыв нормируются и служат критериями при выборе и назначении толстолистового проката для изготовления фланцев. Значения других характеристик и В журнал испытаний вносят также данные из сертификата металлургического завода-изготовителя металлоизделий: марку стали, номер партии, номер п при обычных испытаниях. ДОПОЛНЕНИЯ И ИЗМЕНЕНИЯ "РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО РАСЧЕТУ, ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И МОНТАЖ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ Содержание пункта 2.2 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее. 2.2. Для фланцев элементов стальных конструкций, подверженных растяжению, изгибу или их совместному действию, следует принять листовую сталь вами в направлении толщины проката по ТУ 14-1-4431-88 классов 3-5 марок 09Г2С-15 и 14Г2АФ-15 (по ГОСТ 19282-73) или по ТУ 14-105-465-89 марки 14Г вого переплава марки 16Г2АФШ по ТУ 14-1-1779-76 и 10 ГНБШ по ТУ 14-1-4603-89. ______________ Механические характеристики листовой стали марки 10ГНБШ толщиной 10-40 мм: временное сопротивление =52-70 кгс/мм , предел т %, относительное сужение в направлении толщины %, ударная вязкость при температуре - 60 °С KCV не менее 8,0 кгс/см . Содержание пункта 2.3 раздела ’’Материалы’’ заменяется на следующее. 2.3. Фланцы могут быть выполнены из листовой низколегированной стали марок С345, С375 по ГОСТ 27772-88, при этом сталь должна удовлетворять сл - категория качества стали (только для С345 и С375) - 3 или 4 в зависимости от требований к материалу конструкции по СНиП II-23-81*; - относительное сужение стали в направлении толщины проката %, минимальное для одного из трех образцов %. Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет завод строительных стальных конструкций по методике, изложенн Содержание пункта 2.5 раздела "Материалы" заменяется на следующее. 2.5. Качество стали для фланцев по характеристикам сплошности в зонах шириной 80 мм симметрично вдоль оси симметрии каждого из элементов проф скопии Площадь несплошности, см Контролируемая зона фланцев Минимальная учитываемая Максимальная учитываемая 0,5 1,0 Допустимая частота несплошностей 10 м Максимальная допустимая протяженность несплошности Минимальное допустимое расстояние несплошностями* 4 см 10 см _________________ * Текст соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных. Оценку качества стали фланцев марки 10ГНБШ по характеристикам сплошности можно осуществлять по дефектограммам, прилагаемым заводом-поста указанных в таблице 1, ультразвуковую дефектоскопию завод строительных конструкций не выполняет. Электронный текст документа подготовлен ЗАО "Кодекс" и сверен по: / Министерство монтажных и специальных строительных работ СССР. - Антисейсмическое фланцевое фрикционно -подвижное соединение трубопроводов Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты шаровых кранов и трубопроводов от сейсмических воздействий за счет использования фрикционное- податливых соединений воздействий. Известно, например, болтовое фланцевое соединение , патент RU №1425406, F16 L 23/02. Соединение содержит металлические тарелки и прокладки. С увеличением нагрузки происходит взаимное демпфирование колец -тарелок. Взаимное смещение происходит до упора фланцевого фрикционно подвижного соединения (ФФПС), при импульсных растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании, которы Недостатками известного решения являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности пр онного демпфирования и антисейсмических воздействий, патент SU 1145204, F 16 L 23/02 Антивибрационное фланцевое соединение трубопроводов Устройство содержит базовое основа выполнены продольные пазы. Сжатие пружин создает демпфирование Таким образом получаем фрикционно -подвижное соединение на пружинах, которые выдерживает сейсмические нагрузки но, при возникновении динамических, импульсных растягивающ трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет трубопровод без разрушения. Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и дороговизна, из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей и надежность болтовых крепл Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольких сопряжений в виде фрикци -болт вых демпфирующих податливых креплений для шаровых кранов и трубопровода. Сущность предлагаемого решения заключается в том, что с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в который забит медный обожженный клин, с бронзовой втулкой (ги вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации трубопровода под действием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с пропиленным пазом в стальной шпильк Фрикционно- подвижные соединения состоят из демпферов сухого трения с использованием латунной втулки или свинцовых шайб) поглотителями сейсмической и взрывной энергии за счет ных соединений на расчетную величину при превышении горизонтальных сейсмических нагрузок от сейсмических воздействий или величин, определяемых расчетом на основные сочетания обожженных медных клиньев, которые предварительно забиты в пропиленный паз стальной шпильки. Фрикци-болт, является энергопоглотителем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энергия. Фрикци-болт снижает н взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность работы оборудования, сохраняет каркас здания, моста, ЛЭП, магистрального трубопровода, за счет уменьшения пи ний, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установленных в длинные овальные отверстия с контролируемым натяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 14.3- 15.2. Изобретение относится к машиностроению, а именно к соединениям трубчатых элементов Цель изобретения расширение области использования соединения в сейсмоопасных районах . На чертеже показано предлагаемое соединение, общий вид. Соединение состоит из фланцев и латунного фрикци -болтов , гаек , свинцовой шайб, медных втулок -гильз Фланцы выполнены с помощью латунной шпильки с пропиленным пазом куж забивается медный обожженный клин и снабжен энергопоглощением . Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен фрикционных соединениях с контрольным натяжением стопорный (тормозной) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз ста на фиг.2 изображена латунная шпилька фрикци-болта с пропиленным пазом на фиг.3 изображен фрагмент о медного обожженного клина забитого в латунную круглую или квадратную латунную шпильку на фиг. 4 изображен фрагмент установки медного обожженного клина в подвижный компенсатор ( на чертеже компенсатор на показан ) Цифрой 5 обозначен пропитанный антикоррозийными составами трос в п магистрального трубопровода при многокаскадном демпфировании) фиг. 6 изображен сам узел фрикционно -подвижного соединения на фрикци -болту на фрикционно-подвижных протяжных соединениях фиг.7 изображен шаровой кран соединенный на фрикционно -подвижных соединениях , фрикци-болту с магистральным трубопроводом на фланцевых соединениях фиг. 8 изображен Сальникова компенсатор на соединениях с фрикци -болтом фрикционно-подвижных соединений фиг 9 изображен компенсатор Сальникова на антисейсмических фрикционо-подвижных соединениях с фрикци- болтом Антисейсмический виброизоляторы выполнены в виде латунного фрикци -болта с пропиленным пазом , куда забивается стопорный обожженный медный, установленных на стержнях фрикц сторон крана шарового Болты снабжены амортизирующими шайбами из свинца: расположенными в отверстиях фланцев. Однако устройство в равной степени работоспособно, если антисейсмическим или виброизолирующим является медный обожженный клин . Гашение многокаскадного демпфирования или вибраций, действующих в продольном направлении, осуществляется смянанием с энергопоглощением забитого медного обожженного клина Виброизоляция в поперечном направлении обеспечивается свинцовыми шайбами , расположенными между цилиндрическими выступами . При этом промежуток между выступами, должен быт обеспечения более надежной виброизоляции и сейсмозащиты шарового кран с трубопроводом в поперечном направлении, можно установить медный втулки или гильзы ( на чертеже не по менты Упругими элементами , одновременно повышают герметичность соединения, может служить стальной трос ( на чертеже не показан) . Устройство работает следующим образом. В пропиленный паз латунно шпильки, плотно забивается медный обожженный клин , который является амортизирующим элементом при многокаскадном демпфировании . Латунная шпилька с пропиленным пазом , располагается во фланцевом соединении , выполненные из латунной шпильки с забиты с одинаковым усилием медный обожженный клин , наприм нием соединения оно выполняет роль упругого элемента, воспринимающего вибрационные и сейсмические нагрузки. Между выступами устанавливаются также дополнительные упругие свинц Фиг 1 Фиг 2 Фиг 3 Фиг 4 Фиг 5 Фиг 6 Фиг 8 Фиг 9 Перечень изобретений и научных публикаций разработанных сотрудниками СПб ГАСУ для сдвиговых кабеленесущих систем: KS20,KS80,KS 110,CT,VM, применении шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарн лей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости устано технологическими трубопроводами из полиэтилена 1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013 2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28 3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28 4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992 5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982 6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982 7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное устройство для колонн" 23.02.1983 9. «Захватное устройство сэндвич-панелей» № 24717800 опуб 05 05.2011 10. «Стена и способ ее возведения» № 1728414 опул 19.06.1989 11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии. 12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 . 13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02. 14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко 15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий», А.И.Коваленко инженеров «Сейсмофонд» – Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ. 23. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету «Земля глобальные и разрушительные потрясения А.И.Коваленко, Е.И.Коваленко. 24. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!» и другие зарубежные научные издания в журналах за 1994- 2004 гг. А.И.Коваленко и др. изданиях. С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом народного опыта сейсмостойкого строительства горцами Северного Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб Научная статья доклад сообщения конференции с 5 по 7 февраля 201 https://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ Научное сообщение доклад на 67 конференции проходившей в начале февраля 2010 г в СПб ГАСУ сотрудника СПб ЗНиПИ ранее ЛенЗНИИЭП, руководителя https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw Доклад сообщение Испытание математических моделей на сейсмостойкость https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w ЛИСИ Научные статьи изобретателя КоваленкоА.И. СПбГАСУ - научная конференция https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w Патенты изобретения взрывозащиты противовзрывной Коваленко А.И. https://yadi.sk/i/-PwJxeHVvI_eoQ ПО МОДЕЛИРОВАНИЮ РАСЧЕТНЫХ СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВ ТОДЫ для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK https://present5.com/po-modelirovaniyu-raschetnyx-sejsmicheskix-vozdejstvij-sushhestvuyushhie-metody/ Изобретение опора сейсмостойкая 165076 которое использовалось при лабораторных испытания численным методом в ПК SCAD и применении шарнирной вибро ЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретени болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтил РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ RU (11) 165 076 (13) U1 (51) МПК (12) ОПИСАНИЕ E04H 9/02 (2006.01) ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (21)(22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016 (24) Дата начала отсчета срока действия патента: 22.01.2016 Приоритет(ы): (22) Дата подачи заявки: 22.01.2016 (72) Автор(ы): Андреев Борис Александрович (RU), Кадашов Александр Иванович (RU) (73) Патентообладатель(и): Андреев Борис Александрович (RU), Кадашов Александр Иванович (RU) (45) Опубликовано: 10.10.2016 Бюл. № 28 Адрес для переписки: 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул дом 4 СПб ГАСУ (54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ (57) Реферат: Опора сейсмостойкая предназначена для защиты объектов от сейсмических воздействий за счет использования фрикцион но податливых соедин кальное отверстие охватывающее цилиндрическую поверхность щтока. В корпусе, перпендикулярно вертикальной оси, выполнены отвер стия в кото корпуса выполнены два паза шириной <Z> и длиной <I> которая превышает длину <Н> от торца корпуса до нижней точки паза, выполненного в што ного болта. Для сборки опоры шток сопрягают с отверстием корпуса при этом паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяю го усилия. Увеличение усилия затяжки приводит к уменьшению зазора< Z>корпуса, увеличению сил трения в сопряжении корпус-шток и к увеличению Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет исполь фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских детале й встык по Па содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые пропущены б При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не пр еодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимно кладок контакта листов с меньшей шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверсти й после чего со нения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединени я за счет смятия л ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при р асчета фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW 201400676 (A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-s ство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пла стин. В сегментах ется между пластинами и наружными поверхностями сегментов. Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, пр оходят запира стины друг относительно друга. Кроме того, запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмент а и фиксируют ко конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в при этом сохраняет конструкцию без разрушения. Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых тр Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряже точности расчета. Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней - корпуса, закрепленного на фун перемещения вдоль общей оси и с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпус рической поверхностью штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент-болт. зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шеро ховатости поверх ментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус -шток, происходит сдвиг штока, в пределах дли рукции. Формула полезной модели Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом, отличающаяся тем, что в кор пряженное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, пр тикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того в корпусе, параллельно центральн ой оси, выполне больше расстояния до нижней точки паза штока. Литература по применении кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM и демпф изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по из фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп» с технологическими трубо ция в SCAD Office, в том числе нелинейным методом расчета, методом оптимизации и идентификации динамически использованием противовзрывных , анисейсмических, фрикционно –демпфирующих связей (устройств) , в среде выч ВОССТАНОВЛЕНИИ, РАЗРУШЕНЫХ СООРУЖЕНИЙ ПРИ особых воздействиях, за счет использования трения , р гии с использованием фрикционно-демпфирующих связей Кагановского ( Новые конструктивные решения антисейс )http://www.elektron2000.com/article/1404.html ) и по внедрению отечественной системы на фрикционно -демпфирующей сейсмоизоляций на фрик реева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых с моизоляцию для поглощения сейсмической энергии» 1. Поляков В.С., КилимникЛ.Ш., Черкашин А.В. Современные методы сейсмозащиты зданий. - М.: Стройиздат. 1989.320 с. 2. Саргсян А.Е., Джинчвелашвили Г.А. Оценка сейсмостойкости и сейсмоустойчивости сооружений с сейсмоизолирующими опорами. //Транспортное строител 3. Джинчвелашвили Г.А., Мкртычев О.В. Эффективность применения сейсмоизолирующих опор при строительстве зданий и сооружений. // Транспортное стро 4. Черепинский Ю.Д. Сейсмоизоляция зданий. Строительство на кинематических опорах (Сборник статей). - М.: Blue Apple. 2009. 47 с. 5. Годустов И.С. Способ снижения горизонтальной инерционной нагрузки объекта на сейсмоизолирующем кинематическом фундаменте. /Патент РФ. RU23424 6. Годустов И.С., Заалишвили В.Б. Сейсмоизолирующий фундамент и способ возведения здания на нём. /Заявка на выдачу патента РФ от 29.10.2007 №2007140 7. Годустов И.С., Заалишвили В.Б. Способ адаптации к смене типа горизонтальных нагрузок опор сейсмоизоляции. / Патент РФ. RU 2062833 CI, RU 2049890 CI, R 8. Годустов И.С., Заалишвили В.Б. К вопросу создания сейс- моизоляции проектируемых зданий в условиях Северного Кавказа. / Труды молодых учёных. 2006. 9. Амосов А.А., Синицын С.Б. Основы теории сейсмостойкости сооружений. - М.: АСВ. 2001. 96 с. С техническими решениями фрикционно-демпфирующих опора на фрикционно-подвижных протяжных соединений (ФПС), можно ознакомиться , изобрете tural steel building frame having resilient connectors, TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device (Тайвань) и согласно изобретения ОРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ Ф ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" опубликовано 20.01.2013 и патента на полезную модель "Панель противовзрывная" № 154506 E04B 1/92, опублико Описание изобретения на полезную модель Взрывостойкая лестница 10 стр https://yadi.sk/i/EDoOs4AFUWKYEg Заявка на изобретение полезная модель Опора сейсмоизолирующая гармошка 20 стр https://yadi.sk/i/JOuUB_oy2sPfog Заявка на полезную модель Опора сейсмоизолирующая маятниковая 32 стр https://yadi.sk/i/Ba6U0Txx-flcsg Виброизолирующая опора Е04Н 9 02 РЕФЕРАТ изобретения полезная 17 стр https://yadi.sk/i/dZRdudxwOald2w Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на основе 15 стр https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A Доклад в СПб ГАСУ усиление опор Крымского моста https://yadi.sk/i/RpW2sh5lMdx35A Скачать научную статью Сейсмофонд при СПб ГАСУ( опубликованную в США, Японии и др странах ), можно по ссылке : Использование лего сбрасываемых конструкц http://scienceph.ru/f/science_and_world_no_3_43_march_vol_i.pdf Изобретения с демпфирующей сейсмоизоляций «Сейсмофонд» широк используются американской фирмой RUBBER BEARING FRIKTION DAMPER (RBFD) в Японии, Но https://www.damptech.com/-rubber-bearing-friction-damper-rbfd https://www.damptech.com/for-buildings-cover http://downloads.hindawi.com/journals/sv/2018/5630746.pdf https://www.youtube.com/watch?v=r7q5D6516qg Теория сейсмостойкости находится в кризисе, а жизнь миллионов граждан проживающих в ЖБ гробах не относится к государственной безопасности http://www.my https://yadi.sk/i/JfXt8hs_aXcKRQ https://yadi.sk/i/p5IgwFurPlgp1w Оценка возможности инициирования сейсмического геофизического и техногенного оружия с применением существующих технических средств и технологий https:/ ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов» http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru http://peasantsinformagency1.narod.ru http://s-a-m-a-r-a-citi.narod.ru http://sergeyshoygu.narod.ru/pdf1.pdf Обеспечение взрывостойкости существующих железнодорожных мостов на основе 15 стр https://yadi.sk/i/en6RGTLgfhrg_A Патенты изобретения взрывозащите противовзрывная https://yadi.sk/i/-PwJxeHVvI_eoQ Научный доклад на 67 конференции СПб ГАСУ 4 стр https://yadi.sk/i/sMuk8V-J0Ui_lw Научная статья в журнале СПб ГАСУ https://yadi.sk/i/Vf_86hLPmeYIsw Доклад на конференции изобретателей Попов ЛПИ Политех 5 стр https://yadi.sk/i/c1D-6wvsIeJWnA Антисейсмическое фланцевое фрикционн 4 стр https://yadi.sk/i/pXaZGW6GNm4YrA Обеспечение взрывостойкости существующих лестничных маршей 8 стр https://yadi.sk/i/ZJNyX-y0gsfEyQ Доклад сообщение научное Испытание математических моделей ФПС 60 стр + выводы https://yadi.sk/d/6lNXCB4lw-HgpA Научная статья доклад сообщения конференции с 5 по 7 февраля 2014 19 стрhttps://yadi.sk/i/CnFN36oKLYPpzQ Научное сообщение доклад на 67 конференции проходившей в начале 3 5 февраля 2010 г в СПб ГАСУ стр 208 стр 211 2 страницы https://yadi.sk/i/MaKtKmd5GP9ecw Доклад сообщение Маживеа Уздина Испытание математических моделей на сейсмостойкость 137 стр https://yadi.sk/d/MDvdSPojHUpe3w ЛИСИ Научные статьи изобретателя СПбГАСУ научной конференции 9 стр https://yadi.sk/i/uLbA_SwO5GHO2w Электронный адрес t3487810@interzet.ru (999) 535-47-29, ( 953) 151-39-15, (996) 798-26-54 Мажиев Хасан Нажоевич - Президент организации «Сейсмофонд» ИНН 201400078, ОГРН 1022000000824 C шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции типа «гармошка» ( по изобретению УЗЕЛ СОЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны нию изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-быт изобретениями шарниной и демпфирующей сейсмоизоляцией, для обеспечения устойчивости КОС и магистраль использования сдвиговых упругопластических шарниров и балочных энергопоглотителей, от особых воздействий направить зап дами из полиэтилена и Материалы научных публикаций, изобретений, альбомы, чертежи : "Опора сейсмостойкая», патент № 165076, БИ № 28 , от 10.10.20 23.05.2016, Опора сейсмоизолирующая маятниковая", научные публикации: журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвес 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий», журнал «Жилищное строительство» № 9/95 с журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий», Российска находятся на кафедре металлических и деревянных конструкций СПб ГАСУ : 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., д. 4 (996) 798-26-54, 89219626778@mail.ru кая» и патента № 2010136746 «Способ защиты зданий и сооружений с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикци печение сейсмостойкости кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM , можно Италию, Рим на итальянском сайте конференции ERES 2021 , на секции «Мосты жизни и устойчивость», где размещен доклад организации Сейсмофонд при СП мофонд» ОГРН 1022000000824 Е. И. Андреевой на научной 13 й Международная конференция по сейсмостойким инженерным сооружениям 26–28 мая 2021 г. Рим, Итали 2021 Испытания на сейсмостойкость железнодорожных мостов с демпфирующей сейсмоизоляцией и их программная реализация в среде вычислительного комплекса в SCAD O https://www.wessex.ac.uk/components/com_chronoforms5/chronoforms/uploads/Abstract/20200921232334_SPBGASU_ispitanie_na_seismostoykost_zheleznodorozhnikh_mostov_s_d e_125r.pdf https://ru.scribd.com/document/476936332/Ispitanie-Na-Seismostoykost-Zheleznodorozhnikh-Mostov-s-Dempfiruyuchey-Seismoizolyatsiey-v-Vichslitelnom-Komplekse-SCAD-Office-125 https://yadi.sk/d/6KGxBSmtbRYEGQ https://www.damptech.com/-rubber-bearing-friction-damper-rbfd https://ru.files.fm/filebrowser#/Ispitanie na seismostoykost zheleznodorozhnikh mostov s dempfiruyuchey seismoizolyatsiey v vichslitelnom komplekse SCAD Office 125r.doc Ознакомится с применением и внедрению изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина за рубежом в США, Японии, Канаде в Европе и др странах шарнирной виброгасящей сейсмоизоляции 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмост обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтилена можно по ссылкам Sei https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=CIZCbPInf5k https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek https://www.youtube.com/watch?v=YwwyXw7TRhA https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake Protection Damper https://www.youtube.com/watch?v=GOkJIhVNUrY&t=2s Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek QuakeTek https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ https://www.youtube.com/watch?v=aSZa--SaRBY&t=2s Friction damper for impact absorption DamptechDK https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s Применение демпфирующая сейсмоизоляция типа «гармошка» для использования для кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF8 ЕДИНЕНИЯ КазГАСУ № 2382151 поворачивающее шарнирное соединение колонны с ригелем ) и демпфирующих ограничителей перемещений ( по изобретению изобретени болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости установки очистки хозяйственно-бытовых сточных вод КОС «Гермес Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтил с использованием противовзрывных , анисейсмических, фрикционно –демпфирующих связей ( са SCAD Office ПРИ ВОССТАНОВЛЕНИИ, РАЗРУШЕНЫХ СООРУЖЕНИЙ ПРИ особых , за счет использования тр энергии с использованием фрикционно-демпфирующих связей Кагановского ( Новые конструктивные решения анти го http://www.elektron2000.com/article/1404.html ) и с демпфирующей сейсмоизоляции и антисейсмических фрикционных демпфирую с демпфирующие связями, конструкций на прогрессирующее (лавинообразное ) обрушение и их программная реализация в SCAD Office могут быть использоваться : ЛИТЕРАТУРА 1. Д. Пуме. Особенности проектирования многоэтажных зданий на аварийные нагрузки. «Строительная механика Научные консультанты от организации «Сейсмофонд» ОГРН 1022000000824 САЙДУЛАЕВ КАЗБЕК МАЙРБЕКОВИЧ, УЛУБАЕВ СОЛТ-АХМАД ХАДЖИЕВИЧ, Доктор ф социально-экономических систем, заведующий кафедрой моделирования социально-экономических систем СПб ГУ МАЛАФЕЕВ О А Подтверждение компетентности СПб ГАСУ Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности 8590-гу (А-5824) https://pub.fs ничителей перемещений ( по изобретению изобретение № 165076 «Опора сейсмостойкая») на фланцевых фрикционо-подвижных болтовых соединениях, для обеспечения сейсмостойкости Групп» с технологическими трубопроводами из полиэтилена 1 СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩ МОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013 2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28 3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28 4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992 5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982 6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982 7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захватное 9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011 10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989 11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии. 12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов 13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02. 14. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко 15. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий», А.И.Коваленко 16. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий», 17. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий», 18. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко. 19. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко 20. Газета «Грозненский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды», 21. «Голос Чеченской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» А.И.Коваленко. 21. Республика ЧР № 7 август 1995 «Удар невиданной звезды или через четыре года». А.И.Коваленко 21. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство н 22. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» – Фонда «Защита и безопасно 23. Журнал «Жизнь и безопасность « № 3/96 стр. 290-294 «Землетрясение по графику» Ждут ли через четыре года планету «Земля глобальные и разруш Е.И.Коваленко. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных волн, предупреждающий о зем зарубежные научные издания и журналах за 1994- 2004 гг. А.И.Коваленко и др. изданиях С брошюрой «Как построить сейсмостойкий дом с учетом нар ного Кавказа сторожевых башен» с.79 г. Грозный –1996. А.И.Коваленко в ГПБ им Ленина г. Москва и РНБ СПб пл. Островского, д.3 С оригиналом свидетельством газеты «Земля РОССИИ» № П 0931 от 16 мая 1994 можно ознакомится по ссылке h online.org/962861 С оригиналом свидетельство о регистрации «Крестьянского информационного агентство» № П 4014 от 14 окт https://disk.yandex.ru/i/8ZF2bZg0sAs-Iw https://ppt-online.org/962861 Заключение выводы о пригодности кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, ME рующего гасителя напряжений ( колебаний ) для кабеленесущие системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, M фрикционно -подвижных сдвиговых соединений с косыми компенсаторами, с длинными овальными отверстиями с бо нием болтов , для обеспечения трубопроводов на основе изобретений проф. дтн ПГУПС А.М.Уздина № 154506 «Пан 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов", серийный выпуск (предназначены для р стью более 9 баллов по шкале MSK-64). Предназначенного для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов, серийный выпуск (в районах с сейсмичн дования и трубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор, а для соединения трубо фланцевых фрикционно- подвижных соединений, работающих на сдвиг, с использованием фрикци -болта, состояще пазом и с забитым в паз шпильки медным обожженным клином, согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова. О 72. ОСТ 37.001.050- 73.альбома 1-487-1997.00.00 и изобрет №№ 1143895. 1174616,1168755 SU, 4,094.111 US. TW20140 daniping-dcvice . согласно изобретения «Опора сейсмостойкая» Мкл Е04Н 9/02, патент № 165076 RU. Бюл.28. от 10 ское фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" заявка № 2018105803/2 (008844) от 27.02.2 ческого гасителя (температурного) колебаний для строительных конструкций (кровли) на основе применения фрикционно -подвижных сдвиговых соедин стиями с болтовми креплениями с контрольным натяжением болтов , для обеспечения сейсмостойкости трубопроводов на основе изобретений проф. дтн 1143895, 1168755, 1174616, 2010136746, 887748 «Стыковое соединение растянутых элементов" тет инженерной инфраструктуры, Даляньский технологический университет, Далянь, Китай Сообщалось, что соединительные балки RC получили серьезные повреждения во время землетрясения в В отремонтировать, как только появляются трещины. Чтобы улучшить пластичность и ремонтопригодн RC, в этом исследовании предлагается управляемая повреждениями гибридная соединительная балка. Ги конечности стены с помощью фрикционного демпфера, соединенного через сегменты стальной балки. Пр демпфера тщательно продуманы, чтобы сконцентрировать больше деформации на демпфере. Механизм гии, чем традиционная RC-соединительная балка. Неопределенности, возникающие в процессе проектиро диционным соединительным балкам RC или другим типам амортизаторов, значительно снижаются. Для прочные болты, чтобы их можно было быстро заменить при обнаружении каких-либо повреждений посл фрикционный демпфер с использованием полуметаллических фрикционных пластин и прокладок из нержа ры был испытан при различных скоростях нагружения. Была измерена температура. Затем была разраб реляции рассеиваемой энергии с коэффициентом трения или силой трения, которая может быть легко в рукции. Наконец, гибридная соединительная балка была разработана и испытана квазистатически. Сила энергию были сопоставлены с традиционной RC-соединительной балкой, которая также продемонстрир помощью предлагаемой гибридной соединительной балки. часто ожидается, что соединительная балка будет пластичной, как это предлагается во многих сейсми ный совет по кодам (ICC), 2015; МОХУРД, 2016a,b). Однако большая пластичность элементов RC влечет стичность зависит от растрескивания бетона и податливости стальной арматуры. Как только соедини трудно отремонтировать, как сообщалось во время землетрясения в Вэньчуане в 2008 году (Ван, 2008). Соединительная балка, однажды объединенная с амортизаторами, также называемыми гибридными сое благодаря своей управляемости повреждениями, которая превосходит традиционные RC-соединительны др., 2007; Сюй, 2007; Тенг и др., 2010; Лу и др., 2013; Сюй и др., 2016) продемонстрировали, что пластич использования амортизаторов в соединительной балке. Вязкоупругий соединительный демпфер был испол (2015) для повышения сейсмических характеристик высотных зданий. Производительность двух ветвей с при ветровых и сейсмических нагрузках также была подтверждена экспериментально. Самоцентрирующ SMA для соединительной балки RC был разработан для обеспечения возможности повторного центриров ровано экспериментами (Мао и др., 2012). Совсем недавно Ji и др. (2017) предложили короткое стальное тельной балки RC. Как способность рассеивать энергию, так и возможность быстрой замены были пров лических испытаний. Был построен четырехэтажный образец в масштабе 1/2, который был установлен коуглеродистой стали (Cheng et al., 2015). Соединение между стальной соединительной балкой и попереч ние всего испытания. Однако в большинстве упомянутых выше конфигураций отсутствуют механизмы з ры трудно заменить. Кроме того, некоторые металлические амортизаторы, хотя и соединялись болтам ность, что приводило к повреждению соединения при больших деформациях. ский материал на основе железа, композитный материал на основе углерода и т. Д. (Чан и др., 2004; Гур тур и др., 2014; Ли и др., 2016). В этих исследованиях изучалось микроскопическое поведение контактной ние, усталость, коррозия и так далее, с помощью сканирующей электронной микроскопии. В инженерной такое поведение во время землетрясения. Вместо этого смещение, скорость и сила могут быть получены Поэтому связь поведения трения со смещением, скоростью или рассеиваемой энергией может быть очен вании. С этой целью в данном исследовании для использования демпфирующих коменсторов для кабеленесущие с Механическое поведение фрикционного демпфера Фрикционные амортизаторы отличаются бесконечной начальной жесткостью и почти постоянной сил поскольку большая жесткость помогает противостоять ветровой нагрузке и небольшим или умеренным ная сила скольжения предотвращает непредсказуемую силу, передаваемую в основной элемент конструкц В этом исследовании был разработан фрикционный демпфер, который работает в направлении сдвига, ч единительных балок. Хотя он работает в режиме деформации сдвига, конфигурация аналогична тем, кот Конфигурация фрикционного демпфера Experimental Study on a Hybrid Coupling Beam With a Friction Damper Using Semi-steel Material Cui2 Tao Wan 1 Key Laboratory of Earthquake Engineering and Engineering Vibration, Institute of Engineering Mechanics Harbin, China 2 State Key Laboratory of Coastal and Offshore Engineering, School of Civil Engineering, Faculty of Infrastr Technology, Dalian, China RC coupling beams have been reported to have had serious damages during the 2008 Wenchuan earthquake. Bea cur. To improve the ductility and reparability of the traditional RC coupling beam, a damage-controllable hybrid hybrid coupling beam couples the wall limbs by a friction damper connected through steel beam segments. The st ty by using the proposed hybrid coupling beam. Introduction High-rise buildings often adopt the reinforced concrete (RC) shear wall system as the lateral force resistance me i.e., the coupling beams and the shear walls, is particularly suitable to balance comfort living and earthquake saf beams are damaged first, and the entire structure becomes more flexible, thus preventing high-frequency domina the coupling beam is often expected to be ductile, as suggested by many seismic design codes (International Code However, more ductility of RC members implies more damage, because the ductility relies on the crack of concre coupling beam cracks, it is very difficult to repair, as reported in the 2008 Wenchuan earthquake (Wang, 2008). The coupling beam, once combined with dampers, also called hybrid coupling beams, is appealing because of its ditional RC coupling beams. Recent studies (Fortney et al., 2007; Xu, 2007; Teng et al., 2010; Lu et al., 2013; Xu tility is greatly improved by use of dampers in the coupling beam. A viscoelastic coupling damper was employed b enhance the seismic performance of high-rise buildings. The performance of two wall limbs coupled by the viscoe loads was also validated experimentally. A self-centering damper using SMA wires for the RC coupling beam has centering capability, which has been demonstrated effective by experiments (Mao et al., 2012). More recently, Ji to replace the entire RC coupling beam. Both energy dissipation capacity and quick replaceability have been veri scaled four-story specimen was constructed, which was installed with low-yield steel coupling beams (Cheng et a coupling beam and the RC shear wall worked well during the entire test. However, most of the configurations me The dampers are found difficult to be replaced once damaged. Moreover, some metallic dampers, although conne over-strength, making the connection damaged at large deformations. To solve these problems, the friction damper is often employed. Theoretically, the friction damper has infinite init which is superior to other types of dampers in the coupling beam application, as demonstrated by Ahn et al. (201 are featured with a line type working in axial direction, such as the Pall friction damper (Pall and Marsh, 1982) They are often combined with other mechanisms to realize more sophisticated behavior, such as the self-centering semi-actively controlled damper (Xu and Ng, 2008). The energy can also be dissipated by the friction torqued (M nections (Loo et al., 2014). The key to realizing a stable friction behavior is the materials of contact pair. Several into the structural design process. Finally, the hybrid coupling beam was designed and tested quasi-statically. Th capacity were compared with the traditional RC coupling beam, and conclusions are given to provide design guid Mechanical Behavior of Friction Damper Friction dampers are featured with an infinite initial stiffness and almost constant slip force, which are very appe resist the wind load and small or moderate earthquakes, while the constant slip force prevents unpredictable forc member due to the over-strength effect. This study developed a friction damper that works in the shear direction t Although it works in the shear deformation mode, the configuration is similar to those working the axial direction Configuration of the Friction Damper The proposed shear-type friction damper is configured as in Figure 1. It is primarily composed of five parts, i.e., piece of 2-mm-thick stainless-steel shim on each surface, two pieces of friction plates made of semi-steel friction two pieces of L-shaped outer steel plates having two restrainers at both sides to confine the friction plates from m fibers, resin-based material, adhesives, rubber, and asbestos. Preliminary tests on the material showed a stable fr small abrasion, and low friction noise. Bolt holes are placed on the flanges of the inner and outer plates through main structures. Two friction pairs are formed between the friction plates and the stainless-steel shims. It should contacted with the friction plate, there is no relative movement on the interface because of the restrainers. Two hi all plates are used to provide the contact pressure. The diameter of the high-strength bolts is 20 mm. In order to r springs are used as the washers for each high-strength bolt, three pieces for each side. The three pieces of disc sp for the bolts on the web of the inner plates and the associated stainless-steel shims, because of which, the inner pl The dampers are usually installed after the construction of the primary structure. When installing the damper, the strength bolts with 10–30% of the expected load. At this moment, the height of the damper shall be smaller than t damper, the bolts on the flanges of the inner and outer plates are securely tightened. A slight sliding in the vertica the friction plates and the slot in the inner plate shall be large enough to accommodate such slippage. Once the b plates are tightened, the two high-strength bolts are screwed by the torque wrench to the designed value. Two wa contact pressure. One is to calibrate the relationship of the pressure with respect to the torque of high-strength b relate the deformation of disc springs to the pressure, and the stiffness of the disc spring shall be verified experim Figure 1. Configuration of proposed friction damper. Loading Setup and Measurement Scheme In order to demonstrate the mechanical behavior of the proposed friction damper and develop an equation to pre were conducted. The test setup is given in Figure 2, where the friction damper is installed within a pin-connected connected to the upper and lower connectors, respectively, which are further connected to the upper and lower ji tom flange of the loading beam. To the left end of the loading beam is attached a dynamic actuator. The maximum 0.5 m, and the largest loading rate is 0.6 m/s. The lower jig is attached to an adapter with free adjustability in the adapter, the high-strength bolts can be completely screwed to the design value before the installation. The adapte which is securely fixed on the strong floor by eight anchor rebars with a diameter of 70 mm. The loading beam an columns through four hinges. The inherent friction force provided by the loading frame can be ignored. The dista umn is 2.07 m. Considering the limited design stroke of the damper, 40 mm in this study, the vertical deformation mm, whose influence on the lateral behavior of the damper can be ignored. FIGURE 2 Figure 2. Loading setup for the friction damper. The loading profile adopts 100 cycles of a sine wave with an amplitude of 40 mm in the actuator. The real deform due to the deformation of the loading frame and slippage on connecting surfaces. Different loading frequencies, d Table 1. Loading sequence and parameters. The measurement scheme is relatively simple, as shown in Figure 3, where two displacement transducers are emp between inner and outer plates, with two load cells to measure the tightening forces of high-strength bolts and on measure temperature on the contact surface. The thermometer is pasted on the back of one of the stainless-steel s the inner plate to host the thermometer. The force of the actuator is also synchronically measured in this measuri FIGURE 3 Figure 3. Measurement scheme. Results The three specimens, 12 tests in total, were loaded cyclically. Between two tests, there was a 2-h period to wait fo cally to the room temperature. Time Histories of Friction Forces for S2 The friction force histories, F, of the four tests for specimen S2 with the tightening force of 120 kN are shown in F Figure 4. Time histories of friction forces for S2. Hysteretic Curves The hysteretic curves for all tests are listed in Figure 5, where the pictures in each row have identical frequency b each column have the same tightening force but different frequencies. For some tests, the connection bolts were n as the four tests of S3 and the test of S1 with a frequency of 0.02 Hz. From the comparison, we can also observe t ing frequency increased or the tightening force increased. For the tests with a loading frequency of 1 Hz, signific ing–slipping action. One of the possible reasons is that the stuck of the contact surface was suddenly changed and details shall be examined more closely on the microscopy mechanism, which depends on the microscopic real con sliding materials (Rabinowicz, 1995; Williams, 2005; Khoo et al., 2016). When the loading direction changes, the so does the friction coefficient. Therefore, a large oscillation would occur when unloading. From these curves, th test. Generally, the initial stiffness did not change too much. The averaged initial stiffness is 286 kN/mm and the s FIGURE 5 Figure 5. Comparison of hysteretic curves. Figure 6. Variation of friction coefficients: (A) f = 0.02 Hz; (B) f = 0.1 Hz; (C) f = 0.5 Hz; (D) f = 1 Hz. Thermal–Mechanical Model The friction coefficient is first examined at the room temperature. To avoid potential loading instability in the firs cycles are used. As shown in Figure 7, the friction coefficients for the 12 tests are plotted with respect to the total not change significantly with the total tightening force. They varied between 0.361 and 0.447, and the averaged v study, the contact pressure dependency can be ignored. FIGURE 7 Figure 7. Variation of friction coefficient with respect to total tightening force. Several studies have regressed the friction coefficient with respect to the pressure, temperature, and the dissipate is found that the dissipated energy, to some extent, can reflect such micro-mechanism of contact surfaces as prog The correlation of the friction coefficient with the velocity and the dissipated energy is very appealing because th dynamic time history analysis and thus can be directly used in the design procedure. The force of the friction damper, F, is first written as Equation (1) where P0 is the nominal surface pressure force which is a function of dissipated energy, Eaccu, and the nominal velocity, v0, defined in Equation (2) where A is the F=P0μeff (1) Figure 8. Regression of friction coefficient using S2 data: (A) Friction coefficient related temperature; (B) Tempe energy. Four sets of parameters [a, b, c, d] can be obtained at different loading frequencies. These parameters, again, ca expressed as Equations (4–7): a(v0)=p1v0+p2 (4) b(v0)=p3v0+p4 (5) c=2.0 (6) d=−0.14 (7) where p1 = 0.002518, p2 = 0.3979, p3 = −0.00001, and p4 = 0.000255. According to the thermodyanmics, the inc gy G, as shown in Figure 8B. Similar as the above procedure, Equation (8) can be recursed as: G(ΔT)=kΔT+l (8) k and l can be also expressed as the functions of the nominal velocity, as Equations (9, 10): k(v0)=q1ln(v0)+q2 (9) l(v0)=q3ln(v0)+q4 (10) where q1 = 0.01329, q2 = −0.00555, q3 = −4.984, and q4 = 12.19. Note that the units used during the above regre millimeter, and second. To demonstrate the effectiveness of the proposed thermo-mechanical model, the above equations are applied for t results are shown in Figure 9, and the fitting curve agrees well with the measured data for the S1 case, with all d ence is much larger. The maximum difference is 31%. The reason is that the tightening force was too big for the f ing the test. The recommended pressure design value by the ―Manual of design and construction for passive-cont Hybrid Coupling Beam Installed With Friction Damper Design of Specimens The effectiveness of the friction damper is examined experimentally by a substructure test of the coupling beam. T designed: one being a traditional RC coupling beam and the other being a hybrid coupling beam with similar dim tively. The span-to-height ratio of the RC specimen is 2, and the thickness of the slab is 70 mm. The scaled coupli with a span of 1,350 mm. The demands of the shear force and bending moment for the scaled model are 425.8 an the concrete design code and the seismic design code of China (MOHURD, 2016a,b). All longitudinal rebars in t limbs, slab, diagonal strut, and connection beams were HRB400, while the rest were HRB335. The concrete was agonal strut was replaced by a pair of rebars because of the limited space of the scaled model, and the cover thic length was not scaled to avoid bond slippage failure, which was 600 mm. The stiffness was calculated as 420 kN/ FIGURE 10 Figure 10. Design of specimen: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling beam. anchor design took 2.0 times the slip force of the damper. All the steel used for the hybrid coupling beam were Q3 steel structures of China (MOHURD, 2017). It should be noted that the friction damper would concentrate more the RC coupling beam. To avoid serious slab damage, the RC slab was separated from the steel coupling beam, a However, to maintain the same architectural requirement of space, the total height of the hybrid coupling beam i calculated stiffness was similar to the RC coupling beam, with the difference being <5%. Loading Setup and Measurement Scheme The loading frame as shown in Figure 11 was used to load the coupling beams. There are four columns and one s specimen was turned 90° for the convenience of loading, and it was securely fastened to the foundation beam, wh the top of the specimen an L-shaped loading beam was attached. The specimen was connected to the foundation b bolts, and the holes of concrete part were filled by high-strength CSV cement. This was specially designed to redu right bottom end of the L-shaped loading beam was attached to a 100-ton static actuator. The actuator was displa increasing load profile. Several amplitudes were selected as 1/2,000, 1/1,000, 1/800, 1/500, 1/200, 1/120, 1/75, 1 beam. Two cycles were conducted at each amplitude. On the top of the loading beam, there is a parallelogram me the specimen. Note that the center line of the actuator is through the mid-span of the coupling beam. This will red cimen and the idealized shear-type loading can be achieved. FIGURE 11 Figure 12. Measurement scheme: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling beam. Discussion of Experimental Results The RC coupling beam was loaded to an amplitude of 1/30. When loading in the negative direction of the first cyc to 400 kN. Because a large crack occurred in the RC wall, the loading was stopped. The hybrid coupling beam w ent from the RC coupling beam, the hybrid coupling beam survived after two cycle loadings, and the bearing forc was stopped because it almost reached the stroke of the actuator. The hysteretic curves are shown in Figures 13A,B for the RC coupling beam and the hybrid coupling beam, respe beam are 648 and −659 kN, respectively, in the positive and negative directions. However, the design force was 4 which cannot be predicted without real loading. The hybrid coupling beam performed very stably. The maximum and negative direction, respectively. Due to the asymmetry of the loading device, the forces in the positive and ne curve is asymmetrical. Considering the design value, 341 kN, the maximum difference is 12.6%. The hysteretic cu Figure 13B. It can be observed that most energy was dissipated by the damper. FIGURE 13 tion at an amplitude of 1/30. On the one hand, the damper dissipated more energy and the lateral response would tion of the primary structure decreased, and the damage would be mitigated. As shown in Figure 15, the RC coup coupling beam and the wall. The longest crack was over 1 m and the maximum width was larger than 20 mm. It i hybrid coupling beam, however, was damaged slightly. The width of the largest crack was <0.2 mm. Upon unload any effect and was thus deemed repair-free or seismic-resilient. FIGURE 14 Figure 14. Proportional deformation of dampers over the total lateral deformation. FIGURE 15 Figure 15. Comparison of crack patterns: (A) RC coupling beam; (B) Hybrid coupling beam. Conclusions This study proposed a hybrid coupling beam installed in a friction damper using semi-steel friction material. Dam capacity are significantly improved. To comprehensively demonstrate its effectiveness, a set of experiments on the conducted quasi-statically and cyclically. The major findings are as follows: (1) Significant temperature-dependent behavior was observed on the friction damper. Although at the smaller loa force degradation was observed at the faster loading. When the loading rate is slow, the heat generated by the fri ronment, and the temperature will not significantly increase. However, if the loading rate is very high, the heat ac without any premature failure. The proposed hybrid coupling beam using a friction damper performed a larger e controllability than the traditional RC coupling beam. The experimental results are reported in this study together with the thermo-mechanical model developed for the nary study. More studies are required to provide a theoretical basis for the thermo-mechanical model that needs the application of the thermo-mechanical model in the numerical analysis shall be elaborated, and the design pro will be resolved in future studies. Поэтом редакция газеты "Земля РОССИИ" обращеется с открытым обращением от информационного агентство "Крестьянское информационное агентство тель Правительства России Мишустин Михаил Владимирович , Председатель Государственной Думы, господин Володин Вячеслав Викторович, Временно по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий (МЧС) , генерал-полковник внутренней службы человека в Российской Федерации МОСКАЛЬКОВа ТАТЬЯНа НИКОЛАЕВНа, Министерство строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российск Министр строительства и ЖКХ РФ : руководствуясь принципом гуманизма в целях укрепления гражданского мира и согласия, в соответствии с пунктом "ж редакция газеты «Земля РОССИИ» и ИА «Крестьянское информационное агентство» простит Вас обязать Жилищный комитет Ленинградской област учно –техническом совете с участием Тимкова Александра Михайловича - председателя жилищно-коммунального комитета Администрации Лени по и рассмотрение на НТС пользованию комбинированного огнестойкого компенсатора- гаситель температурных напряжений в Председателя жилищного комитат Правительства Санкт-Петербурга : «Использование изобретений Изобретение "Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" от 31.01.22, направлено первому заместител туальной собственности 220034 Минск ул Козлова , 20 ncip@ncip.by А.В Курмину отправлено в Минск 01.02.2022 ( почтовая квитанция прилогается ) Фигуры , чертежи" Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM Фиг. 1 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 МПК F16L 27 / Фиг. 2 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 3 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 пенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 6 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 7 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 9 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 10 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 11 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 14 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 16 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 Фиг. 18 Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений" МПК F16L 27/2 для кабеленес PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM Прилагается к докладу: РЕФЕРАТ Огнестойкий компенсатор - гаситель температурн для кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM для использования в сей Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений с упругими демпферами сухого трения предназначена для термической и сей трубопроводов , оборудования, сооружений, объектов, зданий от сейсмических, взрывных, вибрационных, неравномерных воздействий за счет опоры с упругими демпферами сухого трения и упругой гофры, многослойной втулки (гильзы) из упругого троса в полимерной из без поли Увеличение усилия затяжки фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, фрикци-болта приводит в сопряжении составных частей корпуса спиралевидной опоры и к увеличению усилия сдвига при внешнем воздействии. Податливые демпферы фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухо пару, имеющую стабильный коэффициент трения по свинцовому листу в нижней и верхней части виброизолирующих, сейсмоизолирующих поя создания протяжного соединяя. Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками в спиральной фланцевом соединение растянутых элементов трубопровода со ско ния, с вбитыми в паз шпилек обожженными медными клиньями, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчет Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса ( массы) оборудования, сооружения, здания, моста и расчетные уси Стальные конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2 Сама составное стыковое соединение фланцевого стыка растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпфе в виде , стаканчато-трубного вида на фланцевых, фрикционно – подвижных соединениях с фрикци-болтами . Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений - фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенным болтах, с тросовой втулкой (гильзой) - это вибропоглотитель пиковых ускорений (ВПУ) с помощью которого поглощается вибрационная, вз Фрикци-болт снижает на 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясениях и взрывной нагрузки от ударной воздушной волн ляционного оборудования, сохраняет каркас здания, мосты, ЛЭП, магистральные трубопроводы за счет уменьшения пиковых ускорений, за сче растяжение. ( ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2). Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений вместе с упругой втулкой – гильзой - фрикци-болтом , использующая для Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, для фланцев скошенными торцами , состоящая из стального троса в пластмассовой оплетке или без пластмассовой оплетки, пружинит за счет трения взрывной, сейсмической нагрузки , что исключает разрушения сейсмоизолирующего основания , опор под агрегатов, мостов , разрушении теп транспорта и вибрации от ж/д . Надежность friction-bolt на виброизолирующих опорах достигается путем обеспечения многокаскадного д венно при импульсных растягивающих нагрузках на здание, сооружение, оборудование, трубопроводы, которое устанавливается на спиральн ми сухого трения, на фланцевых фрикционно- подвижных соединениях (ФФПС) по изобретению "Опора сейсмостойкая" № 165076 E 04 9/02 , оп тент) Авт. Андреев. Б.А. Коваленко А.И, RU 2413098 F 16 B 31/02 "Способ для обеспечения несущей способности металлоконструкций с высок В основе огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжени используются фланцевые соединения растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами ,с упругими демпферами сухого трени болтах (поглотители энергии) лежит принцип который называется "рассеивание", "поглощение" вибрационной, сейсмической, взрывной, эне Использования фланцевых фрикционно - подвижных соединений (ФФПС) для фланцевых соединений растянутых элементов трубопровода со с трения, на фрикционно –болтовых и протяжных соединениях с демпфирующими узлами крепления (ДУК с тросовым зажимом-фрикци-болт эти структурные элементы со скольжением, разной шероховатостью поверхностей в виде демпфирующих тросов или упругой гофры ( об После длительных температурных напряжений, вибрационной, взрывной, сейсмической нагрузки, на фланцевое соединение растянутых элем ми демпферами сухого трения, необходимо заменить, смятые троса ,вынуть из контактирующих поверхностей, вставить опять в новы демпфирующего узла крепления, новые упругопластичный стопорные обожженные медный многослойный клин (клинья), с помощью домкрат тых элементов трубопровода со скошенными торцами трубопровод и затянуть новые фланцевые фрикци- болтовые соединения, с контро ции с фрикционными соединениями, восстановить протяжного соединения на фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода с после взрыва, аварии, землетрясения для надежной сейсмозащиты, виброизоляции от многокаскадного демпфирования фланцевого соедин ными торцами трубопровода с упругими демпферами сухого трения и усилить основания под трубопровод, теплотрассу, агрегаты, оборуд Прилагается для доклада по использованию демпфирующего коменстора для кабеленесущих систем : K MEK70,MEK 110,CT,VM Описание изобретения "Огнестойкий компенсатор гаситель температурных н опсных районов Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты строительных конструкций от термических и температурных колебаний при пожарны многокаскадных нагрузках на строительные конструкции , металлических ферм , магистральных трубопроводов, агрегатов, оборудования, зданий, м от сейсмических воздействий за счет использования фланцевого соединение растянутых элементов использование термического компенсатора гасит ций , трубопровода строительных конструкция, со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения установленных на пружинистую го каскадном демпфировании и динамических нагрузках на протяжных фрикционное- податливых соединений проф. ПГУПС дтн Уздина А М "Болтовое соед ние плоских деталей". Известны фрикционные соединения для защиты строительных конструкций, объектов от динамических воздействий. Известно, например, болтовое единение растянутых элементов замкнутого профиля № 2413820, «Стыковое соединение растянутых элементов» № 887748 и RU №1174616, F15B5/0 соединения трехглавного рельса с подкрановой балкой ", RU № 2148 805 G 01 L 5/24 "Способ определения коэффициента закручивания резьбового сое Изобретение относится к области огнестойкости строительства, магистральных трубопроводов, и может быть использов ано для фланцевы шенными торцами для технологических , магистральных трубопроводов. Система содержит фланцевое соединение растянутых элементов труб демпфирующий элемент с зазором 50 -100 мм(для сдвига ) . Использование изобретения позволяет повысить огнестойкость металлоконструкци виброизоляции в резонансном режиме фланцевые соединения в растянутых элементов и трубопровода со скошенными торцами Изобретение относится к огнестойкости строительных конструкций, трубопроводов, строительству и машиностроению и может быт ь и водов, технологического оборудования, агрегатов трубопроводов и со смещенным центром масс и др. Наиболее близким техническим решением к заявляемому объекту является фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля № № 887748 система по патенту РФ (прототип), содержащая и описание работы фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со ск Недостатком известного устройства является недостаточная эффективность огнестойкост и из-за отсутствия демпфирования колебаний. мической и демпфирующей сейсмоизоляции в резонансном режиме и упрощение конструкции и монтажа термического компенсатора гасит еля те Фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого тр содержит основание и овальные отверстия , для болтов и имеющих одинаковую жесткость и связанных с стро ительными конструкциями и опо жения я с использованием термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода Система дополнительно содержит фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, к которая крепится фри забитого медного обожженного стопорного клина ( не показан на фигуре 2 ) и которая опирается на нижний пояс осн ования и демпфирующий эл с упругими демпферами сухого трения за счет применения фрикционно –подвижных болтовых соединениях, выполненных по изобретению проф дт соб защиты зданий», 165076 «Опора сейсмостойкая» Демпфирующий элемент фланцевого соединение растянутых элементов строительные конструкции, трубопровода со скошенными торцами, с упру подвижных соединениях (ФПС)и термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода При термических нагрузках , колебаниях и колебаниях грунта сейсмоизолирующая и виброизолирующее фланцевое соединение растянутых элемент торцами, для демпфирующей сейсмоизоляции трубопровода (на чертеже не показан) с упругими демпферами сухого трения , с упругими демпфе тикальные, так и горизонтальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на демпфирующею сейсмоизоляцию объект, т.е. обе щиту и защита от термической ударной нагрузки Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, с упругими демпферами сухого трения, поглощает как термическую, так и сейс рующая система работает следующим образом. При колебаниях температурных колебаний , используется для как виброизоляция объекта , фланцеве соединение растянутых элементов трубопро подвижных болтовых соединениях , расположенные в длинных овальных отверстиях воспринимают вертикальные на грузки, ослабляя тем самы провод, за счет зазора 50-100 мм между стыками на болтовых креплениях Упругодемпфирующая фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругим зом. При колебаниях объекта фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций трубопровода со скошенными торцами с упругим вертикальные нагрузки, ослабляя тем самым динамическое воздействие на здание , сооружение . Горизонтальные колебания гасятся за счет фри нию фрикци-болтом , что дает ему определенную степень свободы колебаний в горизонтальной плоскости. При малых горизонтальных нагрузках фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными тор преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов фланцевого соединение растянутых элементов строительных прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью. Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края длинных овальных отверстий для скольжения при многокаскадном демпфировании и пос или при многокаскадном демпфировании, уже не работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора края, в длинных овальных от трения, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов, что нельзя допускать . Сдвиг по вертикали допускается 1 Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых тру Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного или нескольк тых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, а также повышение точности расчета при использования тросо податливых креплений и прокладки между контактирующими поверхностями упругую обмотку из тонкого троса ( диаметр 2 мм ) в пластмассовой жинистого троса. Сущность предлагаемого решения заключается в том, что фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций ,трубопровода трения, выполнена из разных частей: нижней - корпус, закрепленный на фундаменте с помощью подвижного фрикци –болта с пропиленным пазом, в ко (гильзой) и свинцовой шайбой и верхней - шток сборный в виде, фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами возможностью перемещения вдоль оси и с ограничением перемещения за счет деформации и виброизолирующего фланцевого соединение растянутых э ствием запорного элемента в виде стопорного фрикци-болта с тросовой виброизолирующей втулкой (гильзой) с пропиленным пазом в стальной шпиль В верхней и нижней частях фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами выполне (перпендикулярные к центральной оси), в которые скрепляются фланцевыми соединениями в растянутых элементов трубопровода со скошенными т фрикци-болт с контролируемым натяжением, с медным клином, забитым в пропиленный паз стальной шпильки и с бронзовой или латунной втулкой ( г Кроме того во фланцевом соединении растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, параллельно центральной оси, выполнены восем возможность деформироваться за счет протяжных соединений с фрикци- болтовыми демпфирующими, виброизолирующими креплениями в радиально В теле фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения в конструкция колебаний строительных конструкций , трубопровода Фланцевое соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами, вдоль центральной оси, выполнен длинный паз ширина которо ци- болта), а длина соответствует заданному перемещению трубчатой, квадратной или крестообразной опоры. Запирающий элемент создает нагруз пазами с контролируемым натяжением фрикци-болта с медным клином обмотанным тросовой виброизолирующей втулкой (пружинистой гильзой) , за возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемеще взрывные от воздушной волны. Сущность предлагаемой конструкции термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопров фиг.1 изображено огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, для строительных конструкций испытанный в США американски нутых элементов строительных конструкций используемо и испытанной в США, Канаде для строительных конструкций и трубопровода со скошенным фрикционных соединениях с контрольным натяжением для строительных конструкций ; на фиг.2 изображены виды термического компенсатора американской фермы смонтированной на болтах , гасителя температурных колебаний , с б провода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения со стопорным (тормозным) фрикци –болт с забитым в пропиленный паз ст На фиг 3 изображен вид с верху , фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами для строительных конструкци фиг. 4 изображен разрез фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трени фиг. 12 изображено протяжное фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами термического компенсатора рукций , трубопровода фиг. 13 изображен способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения" по изобретении. № 2148805 МПК G 01 L 5/25 " Способ опр ния" и № 2413098 "Способ для обеспечения несущей способности металлических конструкций с высокопрочными болтами" фиг. 14 изображено Украинское устройство для определения силы трения по подготовленным поверхностям для болтового соединения по Украинском 2000105588 от 02.10.2000, опубликован 16.07.2001 Бюл 8 и в статье Рабера Л.М. Червинский А.Е "Пути совершенствования технологии выполнения фр ная металлургический Академия Украины , журнал Металлургическая и горная промышленность" 2010№ 4 стр 109-112 На фиг 15 изображен огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, используемые в США разные демпфирующие компенсаторы и тания Канадского демпфера и американские (США) затяжные болты для определение коэффициента трения в ПК SCAD между контактными поверхнос нений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов, СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В С РОЙ» МОСКВА 1998, РАЗРАБОТАНого Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО «ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. Платонов,канд. техн. наук И.Б инж. М.М. Мещеряков) для испытаний на вибростойкость, сейсмостойкость образца, фрагмента, узлов крепления протяжных фрикционно подвиж на №№ 1143895, 1168755, 1174616, 165076 «Опора сейсмостойкая» Огнестойкий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как аналог огнестойкости фланцевого соединение растянутых элементов строи ми с упругими демпферами сухого трения, состоит из двух фланцев (нижний целевой), (верхний составной), в которых выполнены вертикальные дли длиной . Нижний фланец охватывает верхний корпус строительных конструкций, трубы (трубопровода) . При монтаже демпфирующего компенсатор болтами с контрольным натяжением, со стальной шпилькой болта, с пропиленным в ней пазом и предварительно забитым в шпильке обожженным м стенке корпусов строительных конструкций и виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры или строительных конструкций, перпен но восемь или более длинных овальных отверстий строительных конструкций, в которых установлен запирающий элемент-калиброванный фрикци –б с забитым в паз стальной шпильки болта стопорным ( пружинистым ) обожженным медным многослойным упругопластичнм клином, с демпфирующей Во фланцевом соединении растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , с упругими демпферами сухог выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход болта –шпильки ) соответствующий по ширине диаметру калиброванного фрикци - болт рующего компенсатора, выполнен фланец для фланцевого подвижного соединения с длинными овальными отверстиями для крепления на фундаменте с защищаемым объектом, строительных конструкций ,сооружением, мостом Сборка фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , заключается в том, что ментов трубопровода со скошенными торцами, в виде основного компенсатора по подвижной посадке с фланцевыми фрикционно- подвижными соеди ментов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами, совмещают, скрепленных фрикци-болтом (высота опоры максимальна) После этого гайку затягивают тарировочным ключом с контрольным натяжением до заданного усилия в зависимости от массы строительных конст гайки на фрикци-болтах приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в демпфирующем компенсаторе , что в свою очередь п трения) в сопряжении отверстие в крестообразной, трубчатой, квадратной опоре корпуса. Величина усилия трения в сопряжении внутреннего и наружного корпусов для фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструк личины усилия затяжки гайки (болта) с контролируемым натяжением и для каждой конкретной конструкции и фланцевого соединение растянутых эле Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками, натягиваемыми динамометрическими ключами или гайковертами на расчетное усилие. Кол венного веса строительных конструкций, трубопровода Сама составное фланцевое соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами с фланцевыми фри пытываться на сдвиг 1- 2 см всего, термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , трубопровода Сжимающее усилие создается высокопрочными шпильками с обожженными медными клиньями забитыми в пропиленный паз стальной шпильки, натяги расчетное усилие с контрольным натяжением термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , тр Количество болтов определяется с учетом воздействия собственного веса (массы) оборудования, сооружения, здания, моста, Расчетные усилия рас конструкции п. 14.4, Москва, 2011, ТКТ 45-5.04-274-2012 (02250), «Стальные конструкции» Правила расчет, Минск, 2013. п. 10.3.2 Фрикци-болт для строительных конструкций, стыкового демпфирующего косого соединения , фланцевого соединение растянутых элементов трубопр лем пиковых ускорений (ЭПУ), с помощью которого, поглощается термическая, вибрационная, взрывная, ветровая, сейсмическая, вибрационная энерг 2-3 балла импульсные растягивающие нагрузки при землетрясении и при взрывной, ударной воздушной волне. Фрикци –болт повышает надежность ра уменьшения пиковых ускорений, за счет использования протяжных фрикционных соединений, работающих на растяжение на фрикци- болтах, установ тяжением в протяжных соединениях согласно ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) п. 10.3.2 стр. 74 , Минск, 2013, СП 16.13330.2011,СНиП II-23-81* п. 14.3- 15.2. Тросовая скрученная из стального тонкого троса ( диаметр 2 мм) втулка (гильза) фрикци-болта при виброизоляции нагревается за счет трения между ты опоры) до температуры плавления и плавится, при этом поглощаются пиковые ускорения температурных напряжений, пожарной нагрузки, взрывн вания, ЛЭП, опор электропередач, мостов, также исключается разрушение строительных конструкций ,теплотрасс горячего водоснабжения от тяжел В основе повышения огнестойкости строительных конструкций, виброзащиты с использованием фланцевого соединение растянутых элементов строи ми, с упругими демпферами сухого трения на фрикционных соединениях, на фрикци-болтах с тросовой втулкой, лежит принцип который, на научном взрывной, вибрационной энергии. Огнезащита, виброизолирующая , сейсмоизолирующая кинематическая строительных конструкций, трубопровод, опора рассчитана на одну сейсмичес жение или взрывную нагрузку. После пожарной нагрузки, температурных напряжений, взрывной или сейсмической нагрузки необходимо заменить смят ние, в паз шпильки фрикци-болта, демпфирующего узла забить новые демпфирующий и пружинистый медные клинья, с помощью домкрата поднять, в тянуть болты на проектное контролируемое протяжное натяжение. При воздействии пожарной нагрузки, температурных напряжений , вибрационных, взрывных нагрузок , сейсмических нагрузок превышающих силы трени ментов трубопровода со скошенными торцами, с упругими демпферами сухого трения, трубчатого вида , происходит сдвиг трущихся элементов т лической фермы, корпуса опоры, в пределах длины паза, без разрушения строительных конструкций, оборудования, здания, сооружения, моста. О характеристиках пожарной нагрузки , температурных напряжений в строительных конструкций виброизолирующего демпфирующего компенсат провода со скошенными торцами, сообщалось на научной XXVI Международной конференции «Математическое и компьютерное моделирование в мех СПб ГАСУ: «Испытание математических моделей температурных напряжений строительных конструкций на фланцевых фрикционно-подвижных сое тель испытательной лабораторией ОО "Сейсмофонд" при СПб ГАСУ Мажиев Х Н, можно ознакомиться на сайте: https://www.youtube.com/watch?v=B-Ya С решениями фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами на фланцевых фрикционно-подвижных соединений 1. Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода при пожарной нагрузке косого конструкций, трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения выдерживает демпфирующие нагрузки от перепада т кислорода в больницах 2. Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для строительных конструкций , трубопровода и упругая податливость демпф строительных конструкций , трубопровода со скошенными торцами регулируется повышает огнестойкость строительных конструкций , трубопро 4. В отличие от монтажа строительных конструкций без термических компенсаторов гасителей температурных колебаний , огнестойкость кар ухудшаются со временем, из-за отсутствия огнезащиты ,а свойства фланцевое косое демпфирующее соединение растянутых элементов строитель остаются неизменными во времени, а при температурном напряжении, пожарная нагрузка возрастает и огнестойкость строительны х конструк Огнестойкость достигнут за счет использования термического компенсатора гасителя температурных колебаний строительных конструкций , щей упругого фланцевого соединение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами , так как прокладки пружинные сложны при расчет и монтаже. Пожарная безопасность достигнут также из-за удобства обслуживания узла при эксплуатации строите нение растянутых элементов строительных конструкций, трубопровода со скошенными торцами Литература которая использовалась для составления заявки на изобретение: Огнестойкий компенсатор гаситель температурных напряжений для ских ферм, трубопроводовс использованием фланцевых соединений, растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами с упругими дем 1. Сабуров В.Ф. Закономерности усталостных повреждений и разработка методов расчетной оцен ки долговечности подкрановых путей производ наук. - ЮУрГУ, Челябинск, 2002. - 40 с. 2. Подкрановые конструкции. Патент 2067075. Россия МКИ В 66 С 7/00, 18.10.93. Бюл.№27, 1997. 3. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Карев М.А. Патент России. RU №2192383 С1 (Заявка №2000 119289/28 (020257), Подкрановая транспо 1. "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩ ЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ" № 2010136746 E 04 C 2/09 Дата опубликования 20.01.2013 2. Патент на полезную модель № 165 076 " Опора сейсмостойкая" 10.10.2016 Б.л 28 3. Патент на полезную модель № 154506 "Панель противовзрывная" 27.08.2015 бюл № 28 4.Изобретение № 1760020 "Сейсмостойкий фундамент" 07.09.1992 5. Изобретение № 1011847 "Башня" 30.08.1982 6. Изобретение № 1038457 "Сферический резервуар" 30.08.1982 7. Изобретение № 1395500 "Способ изготовления ячеистобетонных изделий на пористых заполнителях" 15.05.1988 8. Изобретение № 998300 "Захва 9. Захватное устройство сэндвич-панелей № 24717800 опуб 05 05.2011 10. Стена и способ ее возведения № 1728414 опул 19.06.1989 11. Заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка». Используется Японии. 12. Заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопровод 13. Заявка на изобретение № 2016119967/20 ( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02. 1.. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность» «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий». 3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий», 4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий», 5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». . ская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра» ский рабочий» № 5 февраль 1996 «Честь мундира или сэкономленные миллиарды», ской Республики» 1 февраль 1996 «Башни и баллы» . ций и трубопровода со скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения для демпфир KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM 1. Демпфирующий компенсатор - гаситель температурных напряжений, как и фланцевое соединение, растянутых элементов строительных конструкций , трубопровода со скошенными торцами с у рующего косого компенсатора для строительных конструкций и магистрального трубопровода , содержащая: фла бопровода со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения на фрикционно-подвижны костью с демпфирующий элементов при многокаскадном демпфировании, для термической защиты и сейсмоизоляци поглощение сейсмической энергии, в горизонтальнойи вертикальной плоскости по лини нагрузки, при этом упругие де в виде фланцевого соединение растянутых элементов трубопровода со скошенными торцами 2. Демпфирующий компенсатор - гаситель температурных напряжений, фланцевое соединение растянутых элементов торцами с упругими демпферами сухого трения , повышенной надежности с улучшенными демпфирующими свойствами узел с фланцевыми фрикционно-подвижными соединениями и упругой втулкой (гильзой), закрепленные запорными элемен рующих поверхности детали и накладок выполнены из пружинистого троса между контактирующими поверхностями, лью повышения надежности к термическим и температурным колебаниям при пожаре для строительных конструкций, тивности сухого трения при термических и динамических колебаниях , за счет соединенныя, между собой с помощью фр натяжением фрикци-болтов с тросовой пружинистой втулкой (гильзы) , расположенных в длинных овальных отверстия латичном, пружинистым многослойным, склеенным клином или тросовым пружинистым зажимом , расположенной в кор компенсатора для трубопроводов 3. Способ работы огнестойкого компенсатора - гасителя температурных напряжений, с использованием фланцевого с со скошенными и не скошенными торцами с упругими демпферами сухого трения, для обеспечения несущей способнос тельных конструкций , трубопровода на фрикционно -подвижного соединения с высокопрочными фрикци-болтами с т тактирующие поверхности которых предварительно обработанные, соединенные на высокопрочным фрикци - болтом жения болта, устанавливают на элемент сейсмоизолирующей опоры ( демпфирующей), для определения усилия сдвига до момента ее сдвига, фиксируют усилие сдвига и затем сравнивают его с нормативной величиной показателя сравнен ния, осуществляют коррекцию технологии монтажа сейсмоизолирующей опоры, отличающийся тем, что в качестве п значение усилия натяжения высокопрочного фрикци- болта с медным обожженным клином забитым в пропиленный паз стального тонкого троса , а определение усилия сдвига на образце-свидетеле осуществляют устройством, содержащи тия и узел сдвига, выполненный в виде рычага, установленного на валу с возможностью соединения его с неподвижной ч нагрузочный болт, а между выступом рычага и тестовой накладкой помещают самоустанавливающийся сухарик, выпо пользованием изобретения Андреева Борис Александровича № 165076 «Опора сейсмостойкая» и патента № 2010136 пользованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционн ческой энергии» и патент № 154506 «Панель противовзрывная» для разработки и испытания на сейсмостойкост щего компенсатора -гасителя динамических колебаний " ( отправлено в ФИПС, Москва, от 14.02.2022 , для получения патента на применение демпфир напряжений , для обеспечения сейсмостойкости строительных конструкций в сейсмоопасных районах , сейсмичностью более 9 баллов . Серия ШИФР ТУ Более подробно о применения демпфирующим и огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений ,смотрите внедренные СПб ГАСУ Японо-Американской фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-R HTTPS://WWW.DAMPTECH.COM/-RUBBER-BEARING-FRICTION-DAMPER-RBFD https://www.damptech.com/for-buildings-cover https://www.youtube.com/watch?v= https://pdfs.semanticscholar.org/9e18/40d8ecd555c288babdf4f3272952788a7127.pdf Фирмой RUBBER BEARING FRICTION DAMPER (RBFD) разработан и запроектирован амортизирующий демпфер, который совмещает преимущества вращател мерного подшипника в виде вставной резины, которая не долговечно и теряет свои свойства при контрастной температуре , а сам резина крошится. Аморти новый сердечник, является пластическим шарниром, трубчатого в вида Seismic resistance GD Damper https://www.youtube.com/watch?v=I4YOheI-HWk&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=ZRJcowT24I8&t=1s https://www.youtube.com/watch?v=bFjGdgQz1iA Seismic Friction Damper - Small Model QuakeTek htt https://www.youtube.com/watch?v=ViGHmWVvEkU&t=2s https://www.youtube.com/watch?v=oT4Ybharsxo Earthquake Protection Damper https://www.youtu Ingeniería Sísmica Básica explicada con marco didáctico QuakeTek QuakeTek https://www.youtube.com/channel/UCCGoRHfZQlJ8cwdGJxOQgLQ https://www.youtu Friction damper for impact absorption DamptechDK https://www.youtube.com/watch?v=pkfnGJ6Q7Rw&t=5s https://www.youtube.com/watch?v=EFdjTDlStGQ https Материалы специальных технических условий (СТУ) по испытанию кабелене KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM и использован компенсатор - гасителя сдвиговых напряжений в ПК SCAD, согласно заявки н "Огнестойкого компенсатора -гасителя температурных напряжений" заявк , вх 009751, "Фрикционно-демпфирующий компенсатор для трубопроводов" за 29.12.2021, "Термический компенсатор гаситель температурных колебаний" З 07.02.2022 , вх. 006318, "Термический компенсатор гаситель температурных к 23/00 № 20222102937 от 07 фев 2022, вх 006318, «Огнестойкий компенсат колебаний»,-регистрационный 2022104623 от 21.02.2022, вх. 009751, "Фланцев ментов трубопровода со скошенными торцами" № а 20210217 от 23 сентя сейсмоизолирующая опора с упругими демпферами сухого трения" № а 20210 лина для трубопроводов" № а 20210354 от 22 февраля 2022 Минск , для обес беленесущей системы: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 11 онах , сейсмичностью более 9 баллов . Специальные технические условия (СТУ), альбомы , чертежи, лабораторные и демпфирующего сдвигового компенсатора, гасителя сдвиговых напряжений KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF80, MEK70,MEK 110,CT,VM для обеспече сейсмостойкости кабеленесущих систем: KS20,KS80,KSF80,PEXKS80, PEXKSF на основе изобретений проф дтн ПГУП А.М.Уздина №№ 1143895, 1168755, 1 стойкая», 154505 «Панель противовзрывная», № 2010136746 «Способ защиты взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединен демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и с ся на Кафедре технологии строительных материалов и метрологии КТСМи 2-я , Красноармейская ул., д. 4, СПб ГАСУ, находятся проф. дтн Юрий Михай Тема докторской диссертации дтн проф Тихонова Ю.М " Аэрированные легки ны и растворы с применением вспученного вермикулита и перлита и изделия на 89219626778@mail.ru 9967982654@mail.ru c8126947810@yandex.ru tel812694 t9516441648@gmail.com т/ф (812) 694-7810 моб (921) 962-67-78, ( 996) 535-47-29, (994) 434-44-70, 9951) 644-16-48, (911) 1