Содержание Задача №1 Электрические нагрузки промышленных предприятий ................. 3 Задача №2 Коммутационные и защитные аппараты до 1 кВ ............................ 6 Задача №3 Внутрицеховые электрические сети напряжение до 1 кВ ............ 10 Задача №4 Питающая и распределительная сеть 6-10 кВ предприятий ........ 13 Задача №5 Силовые трансформаторы подстанций .......................................... 16 Задача №6 Потери мощности и энергии в элементах системы электроснабжения ................................................................................................. 18 Задача №7 Расчет компенсации потерь реактивной мощности завода .......... 19 2 Задача №1 Электрические нагрузки промышленных предприятий Вариант №9 На агрегатном участке механосборочного цеха используются следующие группы электроприемников: – электродвигатели специализированных станков, суммарная установленная мощность которых Рн = 185 кВт; cosφ = 0,75; Ки = 0,12; – электродвигатели металлообрабатывающих станков общего назначения, суммарная установленная мощность которых Рн = 160 кВт; cosφ = 0,78; Ки = 0,2; – электродвигатели подъемно-транспортных устройств, суммарная паспортная мощность которых Рпасп = 75 кВт; cosφ = 0,65; ПВ= 25 %; Ки = 0,12; – электродвигатели сантехнической вентиляции, суммарная номинальная мощность которых Рн = 78 кВт; cosφ = 0,75; Ки = 0,55; – сварочные трансформаторы: Sпасп1 = 28 кВА, ПВ= 40 %, соsφ = 0,5, n = 2, Ки = 0,18; Sпасп2 = 21 кВА, ПВ= 55 %, соsφ = 0,75, n = 1, Ки = 0,18. Питание всех электроприемников участка осуществляется от цеховой ТП на напряжении 380 В. Самый мощный электроприемник на участке – электродвигатель, Рн = 26 кВт. Определить расчетные активную и реактивную нагрузки производственного участка цеха. Решение. Определяется номинальная мощность (приведенная к ПВ = 1) для сварочных трансформаторов: Pн1 = Sпасп1 √ПВ ∙ cosφ = 28 ∙ √0,4 ∙ 0,5 = 8,85 кВт, Pн2 = 21 ∙ √0,55 ∙ 0,75 = 11,68 кВт, В трехфазную сеть трансформаторы включаются по следующей схеме: в плечи АВ и ВС – по 28 кВ·А, в плечо АС – 21 кВ·А. При такой схеме включения наиболее загруженной оказывается фаза В, для которой 3 Pв = Трехфазная Pab + Pbc 8,85 + 8,85 = = 8,85 кВт. 2 2 номинальная условная мощность от однофазных электроприемников Pну = 3Pнмф = 3 ∙ 8,85 = 26,55кВт. Определяется номинальная (приведенная к ПВ= 1) суммарная мощность подъемно-транспортных установок: Pн = Pпасп ∙ √ПВ = 75 ∙ √0,25 = 37,5 кВт. Для всех электроприемников участка находятся значения: K и св = 0,12 ∙ 185 + 0,2 ∙ 160 + 0,18 ∙ 37,5 + 0,55 ∙ 78 + 0,12 ∙ 26,55 107,036 = = 0,23, 185 + 160 + 37,5 + 78 + 26,55 460,05 nэ = 2 ∑ Pнi 2 ∙ 460,05 = = 35,39. Pн наиб 26 По справочной табл. П2 определяется коэффициент расчетной нагрузки Кр = 0,75. Расчетная активная нагрузка всех электроприемников участка (узла) Рр уз = K р (∑ K иi Pнi + Pнуi K иi ) + K иi Pнуi = 0,75 ⋅ (0,12 ⋅ 185 + 0,2 ⋅ 160 + 0,18 ⋅ 37,5 + 0,12 ⋅ 26,55) + 0,55 ⋅ 78 = 91 кВт, 4 реактивная нагрузка: соsφ =0,75→arccosφ=0,7227→tanφ=0,882 соsφ =0,78→arccosφ=0,676→tanφ=0,80 tanφ=1,33 и 1,73 ( определен по табл. 2.11 «Справочник по проектированию электроснабжения» /Под ред. Ю.Г.Барыбина и др. М.: Энергоатомиздат, 1990 г.) Q р уз = ∑ K иi Pнi tgφ = 0,12 ⋅ 185 ⋅ 0,88 + 0,2 ⋅ 160 ⋅ 0,8 + 0,18 ⋅ 37,5 ⋅ 1,33 + +0,18 ⋅ 26,55 ⋅ 1,73 + 0,55 ⋅ 78 ⋅ 0,88 = 99,94 квар. Ответ: Рр уз = 91 кВт; Q р уз = 99,94 квар 5 Задача №2 Коммутационные и защитные аппараты до 1 кВ Вариант №9 Три асинхронных электродвигателя цеховых вентиляторов питаются радиальными линиями от распределительного шкафа ШР-11, который такой же радиальной линией подключен к распределительному щиту цеха напряжением 380 В. Номинальные параметры электродвигателей: Рн1 = 8 кВт; cos φ1 = 0,75; η1 = 82 %; kпуск1 = 7,0; Рн2 = 10 кВт; cos φ1 = 0,85; η1 = 85 %; kпуск1 = 6,5; Рн3 = 14 кВт; cosφ1 = 0,8; η1 = 75 %; kпуск1 = 7,5. Расставить в схеме предохранители для защиты двигателей, определить номинальные токи их плавких вставок, выбрать магнитные пускатели для управления электродвигателями. Решение. Cхема включения электродвигателей и распределительного шкафа с расстановкой защитных и коммутационных аппаратов приведена на рис. 2.1. Рисунок 2.1 Определяются номинальные токи электродвигателей: Iн1 = Iн2 8 = 19,8 А √3 ∙ 0,38 ∙ 0,75 ∙ 0,82 10 = = 21,03 А √3 ∙ 0,38 ∙ 0,85 ∙ 0,85 Iн3 = 14 √3 ∙ 0,38 ∙ 0,8 ∙ 0,75 = 35,5 А 6 Рассчитываются пусковые токи электродвигателей: Iпуск1 = 19,8 ∙ 7 = 138,6 А; Iпуск2 = 21,03 ∙ 6,5 = 136,7 А; Iпуск3 = 35,5 ∙ 7,5 = 266,3 А; В соответствии с условиями выбора плавких предохранителей определяются номинальные токи плавких вставок: α – коэффициент кратковременной тепловой перегрузки: α=2,5 – для легкого пуска (нечастые пуски и/или время разгона не более 10 сек.); α=1,6÷2,0 – тяжелые (частые и/или длительные пуски). для первого двигателя 1) Iвс = 19,8 А; 2) Iвс = Iпуск 138,6 = = 55,4 А; α 2,5 для второго двигателя 1) Iвс = 21,03 А; 2) Iвс = 136,7 = 54,7 А; 2,5 для третьего двигателя 1) Iвс = 35,5 А; 2) Iвс = 266,3 = 106,5 А; 2,5 Поскольку при втором условии токи плавких вставок имеют большие значения, оно и принимается за основное. По результатам этих условий выбираются номинальные токи стандартных вставок предохранителей FU1, FU2 и FU3. Для первого двигателя Iвс1 = 63 А, для второго – Iвс2 = 63 А, для третьего – Iвс3 = 125 А в комплекте с предохранителями ПН2-100 и ПН2-250. Для выбора предохранителя FU4 подсчитывается расчетная нагрузка присоединенных электроприемников. Эффективное их число находится упрощенным способом. Поскольку отношение 7 m= Pн наиб ≤ 3, то nэ = n = 3. Pн наиб Либо nэ определяется по формуле: nэ = Для двигателей (Рн1 + Рн2 + Рн3 )2 Рн1 2 + Рн2 2 + Рн3 2 цеховых = 2,8 ≈ 3 вентиляторов принимается значение коэффициентов использования Ки = 0,65. По справочным табл. П1 и П2 определяется значение коэффициента расчетной нагрузки Кр= 1,18 путем интерполяции. Определяются расчетная активная, реактивная и полная нагрузки: Pр = K р ∑ K и Pи = 1,18 ∙ 0,65 ∙ 32 = 24,54 Вт; Q р = 1,1 ∑ K и Pи tgφ = 1,1 ∙ 0,65(10 ∙ 0,62 + 8 ∙ 0,88 + 14 ∙ 0,75) = 16,97 квар; Sр = √(24,54)2 + (16,97)2 = 29,8 кВА. Расчетный ток линии Iр = 29,8 √3 ∙ 0,38 = 45,3 А. Определяется пиковый ток группы электродвигателей: Iпик = 266,3 + (45,3 − 35,5 ∙ 0,65) = 289 А. Выбирается плавкий предохранитель FU4 Iвс = 45,3 А; Iвс = 289 = 115,6 А. 2,5 Принимается номинальный ток стандартной плавкой вставки Iвс = 125 А в комплекте с предохранителем ПН2-250. Для управления электродвигателями выбираются магнитные пускатели, по условию: Iнэ ≥ Iнд Для первого и второго двигателей устанавливаются пускатели ПМЛ21002 с Iнэ = 25 А, для третьего – ПМЛЗ21002 с Iнэ = 40 А. 8 Ответ: Стандартные плавкие Типы вставки предохранителей пускателей с предохранителями типа Двигатель №1 Двигатель №2 Двигатель №3 FU1 Iвс1 = 63 А, Стандартная ПН2-100 плавкая вставка FU2 𝐼вс2 = 63 А FU4 𝐼вс = 125 А, ПН2-100 предохранителя с FU3 𝐼вс3 = 125 А ПН2-250 ПМЛ21002 ПМЛ21002 предохранителем типа ПМЛЗ21002 ПН2-250 9 Задача №3 Внутрицеховые электрические сети напряжение до 1 кВ Вариант №9 Группу электроприемников, суммарная расчетная нагрузка которых Sр = 125 кВА, Iпуск наиб = 120 А, предполагается питать от распределительного шинопровода длиной 82 м. Расстояние от цеховой ТП до ближайшего конца шинопровода l2 = 42 м. Шинопровод может быть подключен к сборным шинам 380 В цеховой ТП (1х630 кВА), которая находится на расстоянии 30 м от ближайшего конца шинопровода. Выбрать тип комплектного шинопровода и его номинальные параметры, сечение и марку кабеля, питающего шинопровод; определить напряжение на выводах удаленного электроприемника, подключенного к шинопроводу. Решение. Определяется расчетный ток для группы электроприемников: Iр = Sр √3 ∙ 380 = 125 √3 ∙ 380 = 189,9 А Принимается к установке распределительный шинопровод ШРА-4, Iн=250 А. Выбирается автоматический выключатель, которым шинопровод будет подключаться к цеховой ТП: Iна ≥ Iр = 189,9 А; Iнр ≥ Iр = 189,9 А. где Iна – номинальный ток выключателя. Принимается Iна = Iнр = 250 А. Пиковый ток цепи Iпик ≈ Iпуск наиб + Iр = 120 + 189,9 = 309,9 А. Ток срабатывания расцепителя выключателя Iср ≥ 1,25· Iпик = 1,25·309,9 = 387,4 А. где 1,25 – коэффициент, учитывающий неточность в определении тока Iкр при разбросе характеристик электромагнитных расцепителей автоматов. 10 При кратности тока выключателя kкр= 12 – кратность отсечки по отношению Iнр. kкр·Iнр = 12·250 = 3000 А. Условие выбора выключателя выполняется, так как 3000 > 454,4. Выбирается автоматический выключатель ВА-51-35, Iна = 250 А с комбинированным расцепителем. Расчетные условия для выбора питающего кабеля: Iдл ≥ 190 А; Iдл ≥ Iкр·kз= 250·1 = 250 А. Выбирается кабель АВВГ 3х185+1х95; Iн = 270 А; r = 0,169 Ом/км; х= 0,059 Ом/км. Расшифровка аббревиатуры кабеля силового АВВГ: 1. А - жила кабеля изготовлена из алюминиевой жилы. 2. В - изоляция жил оболочка кабеля изготовлена из ПВХ-пластиката (поливинилхлорид). 3. В - изготовлена из ПВХ-пластиката (поливинилхлорид). 4. Г - кабель без брони, т.е. поверх оболочки отсутствует защитный слой. Г - "голый", "гибкий". Определяется потеря напряжения в цеховом трансформаторе: ∆Uт = βт(Uаcosφ + Uрsinφ) = 0,9 (1,2·0,8 + 5,37·0,6) = 3,76%; где βт – коэффициент загрузки трансформатора; Uа – активная составляющая напряжения к.з. трансформатора; Uр – реактивная составляющая напряжения к.з. трансформатора; cosφ – коэффициент активной мощности нагрузки трансформатора; Uа = ∆Pк 7,6 = ∙ 100 = 1,2 % Sн 630 Uр = √Uк2 − Uа2 = √5,52 − 1,22 = 5,42 % Потеря напряжения в кабеле l = 42 м, которым подключен шинопровод к цеховой ТП: 11 ∆Uл = √3 ∙ 100 ∙ 0,042 ∙ 189,9 (0,169 ∙ 0,8 + 0,059 ∙ 0,6) = 0,62 % 380 Потеря напряжения в распределительном шинопроводе при l = 82 м: 0,5 ∙ √3 ∙ 102 ∙ Iр ∙ lр (r0 ∙ cosφ + sinφ) ∆U = Uн ∆Uш = (3.7) √3 ∙ 100 ∙ 0,5 ∙ 0,082 ∙ 189,9 (0,21 ∙ 0,8 + 0,6) = 2,73 % 380 Напряжение на выводах удаленного электроприемника, подключенного к шинопроводу: n U = Uхх − ∑ ∆Ui = 105 − Δ𝑈ш − Δ𝑈л − Δ𝑈т = 105 − 2,73 − 0,62 − 3,76 = 97,89 % i=1 где Uхх – вторичное напряжение холостого хода трансформатора, принимаемое равным 105 % Ответ: Напряжение на выводах удаленного электроприемника, подключенного к шинопроводу составит 372 В. 12 Задача №4 Питающая и распределительная сеть 6-10 кВ предприятий Вариант №9 Определить сечение кабельных линий, питающих односекционные РП1 и РП-2 напряжением 10 кВ, а также кабельной перемычки между ними, обеспечивающей 20%-е резервирование нагрузки РП-2. Расчетная нагрузка присоединенных к РП потребителей: Sр1 = 3,2 МВА, Sр2 = 3,5 МВА. На шинах источника питания I∞ = 5,1 кА, на шинах РП-1 I∞ = 5,0 кА; Tа = 0,01 с; Tм = 3000 ч. Решение. Определяются токи нагрузки обоих РП: Iр1 = 3200 √3 ∙ 10 = 184 А; Iр2 = 3500 √3 ∙ 10 = 201 А Выбираются сечения кабелей питающих РП по допустимому нагреву токами нагрузки согласно условию Iн≥Iр, выбираем стандартное значение Iн из таблицы «Допустимый длительный ток для кабелей с алюминиевыми жилами с бумажной изоляцией в свинцовой или алюминиевой оболочке», приведенной в методических рекомендациях по выполнению данной расчетно-графической работы. Поскольку нагрузки обоих РП примерно одинаковы, то при прокладке в земле для них принимаются кабели ААШв10(3×95), Iн = 194 А. С учетом Tм = 3000 ч экономическая плотность тока jэ = 1,4 А/мм2. Соответственно сечение кабелей: F1 = 184 = 131 мм2 ; 1,4 F2 = 201 = 144 мм2 1,4 Принимается стандартное сечение обеих кабельных линий F = 150 мм2, (Iн = 275 А). Токовая нагрузка послеаварийного режима при отключении линии, питающей РП-2, 13 Iпа = В соответствии 3,2 + 0,2 ∙ 3,5 √3 ∙ 10 = 225 А. с Iпа≤Iн·kнер (kнер – коэффициент допустимой послеаварийной нагрузки) ток послеаварийного режима меньше, чем ток допустимой перегрузки кабеля, т.е. 225 ≤ 1,3 ⋅ 194. kнер=1,3 (допустимая кратковременная перегрузка для кабелей напряжением до 10 кВ с бумажной пропитанной изоляцией (табл. 1.3.1 из ПУЭ). Следовательно, сечение кабельной линии, выбранное по допустимому нагреву током нагрузки, является достаточным и в послеаварийном режиме. Термически устойчивое сечение кабеля Fту √41,9 ∙ 106 = = 64,7 мм2 , 100 где Bк = (5,1 ∙ 103 )2 ∙ (1,6 + 0,01) = 41,9 ∙ 106 . Принимается стандартное сечение F = 70 мм2. Поскольку условие экономической плотности тока обусловило самое большое сечение F = 150 мм2, то оно и является определяющим для обеих линий, питающих РП-1 и РП-2. Расчетный ток кабельной перемычки между РП-1 и РП-2 Iр1−2 = 0,2 ∙ 3500 √3 ∙ 10 = 40,4 А По допустимому нагреву током нагрузки согласно Iн≥Iр, принимается кабель ААШв-10(3×16), Iн = 75 А. Термически устойчивое сечение кабельной перемычки Fту √25,3 ∙ 106 = = 50,24 мм2 100 где 14 Bк = (5,0 ∙ 103 )2 ∙ (1,0 + 0,01) = 25,3 ∙ 106 А2 с. Принимается ближайшее стандартное сечение Fту = 50 мм2. Ответ: таким образом, определяющим для кабельной перемычки является условие термической устойчивости к токам КЗ, по которому ее сечение принимается равным 50 мм2. 15 Задача №5 Силовые трансформаторы подстанций Вариант №9 Определить количество и мощность трансформаторов при расчетных нагрузках цеха Рр = 2000 кВт, Qр = 1900 кВАр. В цехе имеются потребители всех категорий по надежности электроснабжения. Значения других параметров: Тм = 6800 ч, Тг = 8760 ч, Sуд = 0,2 кВА/м2. Решение. Полные расчетная и средняя нагрузки цеха: 𝑆2∑ ≤ 𝑆ном 2 𝑆2∑ = √(∑𝑆приб cos 𝜑приб )2 + (∑𝑆приб sin 𝜑приб )2 = √Р2приб + 𝑄приб Sр = √2000 + 19002 = 2759 кВ ∙ А; 6800 = 2142 кВ ∙ А. 8760 При наличии в цехе потребителей I и II категорий следует использовать Sср = 2759 ∙ двухтрансформаторные ТП с коэффициентом загрузки трансформаторов Кз= 0,7. Рассматриваются два варианта: с использованием трансформаторов Sн = 1000 кВ·А (а) и Sн = 1600 кВ·А (б). Количество трансформаторов цеха: а) n = 2759 = 3,94. 0,7 ∙ 1000 Принимается: ТП-1 – 2×1000 кВ·А, ТП-2 –2×1000 кВ·А; а) n = 2759 = 2,46. 0,7 ∙ 1600 Принимается: ТП-1 – 2×1600 кВ·А, ТП-2 –1×1000 кВ·А. Сравниваются оба варианта при следующих условиях: Кт1 = 11 тыс. руб.; Кт2 = 16 тыс. руб. ∆Рхх2 - ∆Рхх1 = 2,65 – 1,9 = 0,75 кВт, Е = 0,2. ∆Ркз = ∆Ркз2 ∆Ркз2 16,5 − ∆Р = − ∆Р = − 10,8 = −4,35 кз1 кз1 𝑘2 1,62 1,62 16 k – коэффициент для шкалы номинальных мощностей цеховых трансформаторов, который равен 1,6. переводной коэффициент kперев = 500000. Определяется разница в приведенных затратах вариантов для принятого количества трансформаторов. ∆Кт = 3·16 – 4·11 = 4 тыс. руб., ∆Рхх = 3·2,65 – 4·1,9 = 0,35 кВт. ∆Ркз = 16,5 ∙ 3 − 10,8 ∙ 4 = −12,27 1,62 a 40 ∙ 106 C0 = +b= + 28 ∙ 103 = 34 ∙ 103 руб./кВт ∙ год; Tм 6800 ∆Pн = 18 ∙ 2 − 12,2 ∙ 3 = −22 кВт. 1,62 С учетом (5.3) ∆Зт = 0,2 ∙ (4) ∙ (5 ∙ 10 5) 2142 2 + [0,35 + ( ) ∙ (−12,27)] ∙ 34 ∙ 103 1000 = −1,5 ∙ 106 тыс. руб. Ответ: так как ∆З < 0, то экономичнее вариант с трансформаторами Sн = 1600 кВА. 17 Задача №6 Потери мощности и энергии в элементах системы электроснабжения Вариант №9 Определить потери активной энергии в кабельной линии длиной 2,5 км, выполненной кабелем ААШв-10(3×185), питающей цех предприятия с трехсменным режимом работы. Годовой расход электроэнергии по цеху составляет 25000·103 кВт·ч при максимальной токовой нагрузке Iм = 280 А и cosφ = 0,88. Решение. По справочным материалам определяется r0 = 0,258 Ом/км для кабеля с алюминиевыми жилами. Определяется активное сопротивление линии Rл = r0·l = 0,258·2,5 = 0,6 Ом. Определяется максимальная нагрузка линии Pм = √3 ∙ Uн ∙ Iм cosφ = √3 ∙ 10 ∙ 280 ∙ 0,88 = 4268 кВт. Число часов использования максимальной нагрузки 25000 ∙ 103 Tм = = 5858 ч. 4268 При отсутствии графиков для определения τ согласно приведенной ниже формуле определяется время максимальных потерь 𝜏 = (0,124 + 𝑇м 2 ) ∙ 8760 104 5858 2 τ = (0,124 + ) ∙ 8760 = 4414 ч. 104 Определяются потери активной энергии в линии за год ∆Эа = 3(280)2 ∙ 0,6 ∙ 4414 ∙ 10−3 = 622,9 ∙ 103 кВтч. Ответ: потери активной энергии в кабельной линии за год составят 622,9·103 кВтч 18 Задача №7 Расчет компенсации потерь реактивной мощности завода Вариант №9 Для уменьшения потерь электроэнергии, повышения экономичности и пропускной способности электрической сети от РП до ТП завода целесообразно уменьшить передаваемую реактивную мощность путем применения компенсации реактивной мощности. Исходные данные для расчета: Р1= 2750 кВт; Uн =10 кВ; cosφ1= 0,82; l1 = 5 км; Т1 = 3000 час, т.к. предприятие односменное. Требуется определить: 1. Мощность батареи статических конденсаторов и выбрать тип конденсаторов. 2. Затраты на потерю электроэнергии до и после установки ку. 3. Потерю напряжения в сети от РП до ТП до и после установки ку. Решение. Для определения реактивной мощности предприятия необходимо вычислить tgφ1 соsφ1 =0,82→arccosφ1=0,0,61→tanφ1=0,7 Далее определяем реактивную нагрузку: Q1 = Р1 tgφ1=2750·0,7=1925 кВАр 2. Годовое потребление электроэнергии Wг =Т·Р1 = 3000·2750 = 8 250 000 кВ ч. Потребление электроэнергии за месяц Wм Время Wг 8250000 0,688 10 6 кВт ч 12 12 работы за месяц для односменного предприятия с восьми часовым рабочим днем и пятидневной рабочей неделей Тп = 8·22 = 176 ч Где 22 – число дней в месяц продолжительностью 8 ч. 19 При cosφ1' = 0,9; tgφ1' = 0,49 согласно стр. 243 «Кудрин Б.И., Прокопчик В.В. Электроснабжение промышленных предприятий.- Мн.: Вышэйшая школа, 1988.», получаем Qк Wм tg1 tg1 ' 688000 0,7 0,49 820,91 кВАр tп 176 Выбираем однофазные конденсаторы типа КЭПО-10,5-125 мощность 12,5 кВАр в количестве 66 шт. По 22 шт. На фазу. Общая мощность установки 825 кВАр. Qку1 = 66·22=825 кВАр 3. Определим экономическую целесообразность установки КУ1 т.е. Определим затраты на потерю электроэнергии до установки КУ и после от передачи реактивной мощности. При отсутствии компенсации реактивной мощности затраты на потери электроэнергии от передачи реактивной мощности равны. З1 нб Q12 1925 2 r 2967 , 84 207 , 7 2,1 47968 10 6 рублей 2 л 2 Uн 10 Где β – тариф на электроэнергию β = 2967,84 руб/МВт·час (средневзвешенная свободная (нерегулируемая) цена, сложившаяся на оптовом рынке по данным ОАО «АТС»). rл=r0·l=0,42·5=2,1 Ом, где r0=0,42 Ом/км для кабеля f = 70 мм2 τнб – время наибольших потерь в году 2 2 Т 3000 нб 0,124 8760 0,124 8760 207,7ч. 10000 10000 при применении компенсации Qк = 825 кВАр затраты на потери электроэнергии равны. З1 ' нб (Q1 Qк ) 2 1925 8252 2,1 15663 10 6 rл 2967,84 207,7 U н2 10 2 20 Следовательно уменьшились в при применении компенсации годовые затраты З1 47968 3,065 раз без учета стоимости КУ. З1' 15663 4. Определим потерю напряжения в сети от РП до ТП завода l1= 5 км до и после установки КУ Потеря напряжения в сети до установки ку U1 P1 rл Q1 X л 2750 2,1 1925 0,4 654,5В U 10 Хл = х0·l=0,08·5=0,4 Ом; х0 = 0,08 ом /км для кабеля f = 70мм2 U1 % U1 654,5 100 100 6,545% U 10000 Потеря напряжения в сети после установки ку U 1' P1 r1 Q1 Qк Х 1 2750 2,1 1925 825 0,4 621,5В Uн 10 U 1' % 621,5 100 6,215% 10000 Ответ: потеря напряжения в сети до установки ку = 6,545%; потеря напряжения в сети после установки ку = 6,215% 21
