Методические указания по выполнению курсовой работы для

СЕВЕРО-КАВКАЗСКИЙ ГОРНО-МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
(ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ)
Кафедра теоретической электротехники и электрических машин
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
по выполнению курсовой работы для студентов специальности
«Автоматизация технологических процессов и производств
в пищевой промышленности»
Разработал доц. Степанов А.Л.
Утверждено Советом Электромеханического факультета
Протокол №1 от 09.10 2009
Владикавказ, 2009
Введение
Настоящие методические указания предназначены для оказания методической помощи студентам специальности 210200 «Автоматизация процессов в
пищевой промышленности» при выполнении курсовой работы по курсу «Электротехника»
Курсовая работа выполняется в течение 4-го семестра и включает три
расчетно-графических задания: «Анализ электрических цепей постоянного тока», «Анализ цепей синусоидального тока», «Анализ трехфазных цепей». Перед
выполнением каждого задания студенты обязаны приобрести умения и навыки
решения задач на указанные темы, ознакомится с теоретическими положениями
соответствующих разделов курса. Рекомендуемая литература приведена в конце данных указаний. Варианты для выполнения курсовой работы приведены в
следующей литературе:

«Электротехника и основы электроники». Методические указания и кон-
трольные задания. – М.: Высшая школа, 1985;

«Электротехника и основы электроники». Методические указания и кон-
трольные задания. – М.: Высшая школа, 1987.
Конкретная литература по выбору вариантов выполнения курсовой работы
определяется преподавателем.
Данные методические указания могут быть полезны студентам неэлектрических специальностей при выполнении домашних расчетно-графических
работ.
Ниже приведены типовые примеры выполнения курсовой работы
2
Задание №1
Расчет цепи постоянного тока
Задана эквивалентная схема замещения цепи постоянного тока и ее параметры. Выполнить следующие действия по ее расчету:
1.
Составить систему расчетных уравнений для определения токов в ветвях
схемы, используя оба закона Кирхгофа непосредственно (метод законов
Кирхгофа);
2.
Рассчитать токи в ветвях схемы, используя метод контурных токов;
3.
Проверить правильность расчета, определив токи методом двух узлов
(методом узлового напряжения);
4.
Определить ток, протекающий через R 6 , методом эквивалентного гене-
ратора;
5.
Составить и проверить баланс мощностей.
Пример расчета по заданию №1
На рис. 1 приведена исходная схема замещения цепи постоянного тока,
параметры которой заданы
Рис. 1
R1  6, Ом , R2  2 , Ома , R3  10, Ом , R4  4, Ома , R5  27, Ом , R6  4, Ома ,
R01  0,7, Ома , R02  0,5, Ома., E1  79, В, E2  12, В, E3  8, В
I. Выполнение первого пункта задания [].
1. Проводим эквивалентные преобразования с целью упрощения расчетов.
Объединяем последовательно соединенные R - элементы (рис. 2)
3
R1  R1  R01  6,7, Ома , R2  R2  R02  2,5, Ома.
2. Произвольно задаем положительные направления токов в ветвях схемы
(рис.2).
Рис. 2
3. Составляем часть уравнений расчетной системы, используя только первый
закон Кирхгофа. Выбираем q  1 узлов на схеме (данная схема содержит q  4
узла, которые отмечены арабскими цифрами) и для каждого из них составляем
уравнение по первому закону Кирхгофа
узел1. I1  I 4  I 6  0 ;
узел 2.  I 2  I 4  I 5  0 ;
узел 3. I 3  I 5  I 6  0 .
4. Всего необходимо составить p уравнений в расчетной системе ( p - число
неизвестных токов, равное числу ветвей на схеме). Поэтому число уравнений,
которое необходимо составить, используя второй закон Кирхгофа, равно
p  (q  1) (для данной схемы p  6 и p  (q  1)  3 ).
4.1. Выбираем p  (q 1) независимых контуров на схеме, в каждом из них произвольно задаем направление обхода контура (отмечено круглыми стрелками
на рис.2).
4.2. Для каждого из выбранных контуров составляем уравнение, используя
второй закон Кирхгофа, а также закон Ома ( U  IR )
контур I . I1R1  I 2 R2  I 4 R4  E1  E2 ;
контур II .  I 4 R4  I 5 R5  I 6 R6  0 ;
контур III . I 2 R2  I 3 R3  I 5 R5   E2  E3 .
4
5. Полученные уравнения объединяем в систему, которую упорядочиваем
 I1  0  0  I 4  0  I 6  0 ;

0  I 2  0  I 4  I 5  0  0 ;
0  0  0  I  I  I  0 .

3
5
6
 

 I1R1  I 2 R2  0  I 4 R4  0  0  E1  E 2 ;
0  0  0  I R  I R  I R  0 ;
4 4
5 5
6 6


0  I 2 R2  I 3 R3  0  I 5 R5  0   E 2  E3
и представляем в матричной форме записи, подставив численные значения параметров схемы
1
0 0 1
0
 1 I1
0
I2
0 1 0 1
1 0
0
I
0
0 0 1
1
1
0
.
 3 
I4
6,7 2,5 0 4
0
0
67
I5
0
0 0  4  27 4
0
I6
0 2,5 10 0  27 0
 20
Первый пункт задания выполнен.
II. Выполнение второго пункта задания [].
1. Используя эквивалентно преобразованную схему (рис.2), произвольно задаем
положительное направление реальных токов в каждой ветви схемы (рис.3) (в
данном примере они оставлены без изменения).
2. Выбираем p  (q  1)  3 независимых контуров на схеме, в каждом из них
произвольно задаем направление контурного тока I11 , I 22 , I 33 (отмечено круглыми стрелками на рис.3).
Рис. 3
5
3. Определяем составляющие системы контурных уравнений:

собственные сопротивления контуров
R11  R1  R2  R4  13,2 , Ома ; R22  R4  R5  R6  35, Ом ;
R  R  R  R  39,5, Ом ;


33
2
3
5
общие сопротивления между контурами
R12  R21  R4  4, Ома ; R13  R31  R2  2,5, Ома ; R23  R32  R5  27, Ом ;
контурные ЭДС, действующие в выбранных контурах
Е11  Е1  Е2  79  12  67, В, Е22  0 , Е33  Е2  Е3  20, В .
Знаки слагаемых при определении контурных ЭДС определяются совпадением
(+) или несовпадением (–) положительного направления ЭДС источника, входящего в рассматриваемый контур, с направлением контурного тока этого же
контура.
4. Составляем систему контурных уравнений. При этом используем для каждого контура второй закон Кирхгофа и принцип наложения (суперпозиции)
I R I R I R E ;
11
 11 11 22 12 33 13
I
R

I
R

I
R

E
;
 22 22 11 21 33 23
22
I R  I R  I R  E .
 33 33 11 31 22 32
33
На первом месте в левой части уравнений стоят составляющие полного напряжения в контуре, представляющие собой частичное напряжение, вызванное
протеканием в рассматриваемом контуре собственного контурного тока. Знак
этих слагаемых всегда положителен (+) (условно это можно обосновать тем,
что контурный ток рассматриваемого контура «сам с собой всегда совпадает»).
Остальные слагаемые представляют собой частичные напряжения, вызванные
протеканием контурных токов смежных контуров на общих ветвях с рассматриваемым контуром. Знак этих слагаемых определяется совпадением (+) или
несовпадением (–) контурных токов смежных контуров на их общих ветвях.
5. Полученную систему упорядочиваем
 I R I R I R E ;
11
 11 11 22 12 33 13
 I11 R21  I 22 R22  I 33 R23  E 22 ;
 I R I R I R E .
 11 31 22 32 33 33
33
6
и представляем в матричной форме записи, подставив численные значения составляющих системы контурных уравнений
13,2  4 2,5
I11
67
 4 35 27  I 22  0 .
2,5 27 39,5 I 33
 20
6. Решаем полученную систему контурных уравнений, используя правило Крамера []:
6.1. Вычисляем главный определитель системы, разворачивая квадратную матрицу контурных сопротивлений по первой строке (следует заметить, что величина определителя не зависит от того, по какой строке или столбцу его разворачивают)
13,2  4 2,5
   4 35 27 
2,5 27 39,5
 13,2(35 39,5  27 27)  4(4 39,5  27 2,5)  2,5(4 2  35 2,5)  7235,45, Ом 3 ;






6.2. Вычисляем дополнительные определители системы, последовательно заменяя столбцы матрицы контурных сопротивлений матрицей-столбцом контурных ЭДС. Каждый дополнительный определитель рассчитываем, разворачивая
его по первой строке аналогичным образом
67
1  0
 20
13,2
2   4
2,5
13,2
3   4
2,5
 4 2,5
35 27  47694,50 , В Ом 2 ;
27 39,5
67
2,5
0
27  22436,50, В Ом 2 ;
 20 39,5
 4 67
35
0  22018,50 , В Ом 2 ;
27  20



6.3. Определяем контурные токи



I11  1  6,592 , А ; I 22  2  3,101, А ; I 33  3  3,043, А .



7. Используя рассчитанные контурные токи, определяем реальные токи в ветвях схемы. Руководствуемся правилом: реальные токи в независимых ветвях
7
схемы (принадлежащих только одному контуру) определяются только контурным током рассматриваемого контура
I1  I11  6,592, A ; I 6  I 22  3,101, A ; I 3  I 33  3,043, A .
Реальные токи в общих ветвях между смежными контурами определяются по
принципу наложения: алгебраической суммой смежных контурных токов. При
этом знак каждого контурного тока определяется совпадением (+) или несовпадением (–) его направления с заданным положительным направлением реального тока в рассматриваемой ветви.
I 2  I11  I 33  3,549, A ; I 4  I11  I 22  3,491, A ; I 5  ( I 22  I 33 )  0,058, A .
Второй пункт задания выполнен.
III. Выполнение третьего пункта задания.
Рассматриваемая схема замещения содержит четыре узла, поэтому к заданной схеме метод двух узлов непосредственно не применим.
1. Используя эквивалентное преобразование участка схемы R4 , R5 , R6 , соединенного по схеме «треугольник», в участок R7 , R8 , R9 , соединенный по схеме
«звезда» (отмечен на рис. 4 пунктиром), приводим начальную схему к схеме,
содержащей два узла (рис.5).
Рис. 4
Рис. 5
При этом
8
R7 
R4 R6
R4 R5
 0,457, Ом , R8 
 3,086 , Ом , .
R4  R5  R6
R4  R5  R6
R9 
R5 R6
R4  R5  R6
 3,086 , Ом .
Эквивалентно объединяя последовательно соединенные R -элементы в каждой
ветви, получаем исходную схему для расчета методом двух узлов (рис. 6).
Рис. 6
При этом
R10  R1  R7  7,157 , Ом , R11  R2  R8  5,586 , Ом , R12  R3  R9  13,086 , Ом
2. Произвольно задаем положительное направление токов в ветвях схемы и положительное направление узлового напряжения U 54 (рис. 6)
3. Рассчитываем проводимости ветвей схемы
G10 
1
1
1
 0,1397 , См , G11 
 0,1790, См , G12 
 0,0764, См .
R10
R11
R12
4. Используя основную формулу метода, определяем узловое напряжение U 54
E G  E 2G11  E3G12
U 54  1 10
 31,823, B .
G10  G11  G12
Знак слагаемых числителя определяется несовпадением (+) или совпадением
(–) положительного направления U 54 и положительного направления ЭДС рассматриваемой ветви.
5. Рассчитываем неизвестные токи в ветвях, используя обобщенный закон Ома
9
E  U 54
 E 2  U 54
 ( E3  U 54 )
I10  1
 6,591, А , I11 
 3,548, А , I12 
 3,042 , А .
R10
R11
R12
Проанализируем результаты расчета. На рис. 5 в каждой ветви источник
ЭДС и R -элементы соединены последовательно. Поэтому токи в этих ветвях
равны рассчитанным. Однако участки схемы в окрестности источников не были
охвачены преобразованием. Следовательно, в соответствии с условием эквивалентности преобразования участков схем величина этих токов должна остаться
такой же, как и до преобразования. Сравниваем по модулю значения токов, рассчитанных настоящим методом и методом контурных токов
I10  6,591, A ;
I1  6,594 , A ;
I11  3,548 , A ;
I 2  3,549 , A ;
I12  3,042 , A ;
I 3  3,043 , A .
Видно, что значения токов практически совпадают. Следовательно, оба расчета
проведены корректно. Третий пункт задания выполнен.
IV. Выполнение четвертого пункта задания [].
1. Разрываем шестую ветвь и произвольно задаем положительное направление
токов в остальных ветвях, положительное направление напряжения холостого
хода U13 х х и напряжения U 24 между узлами 2 и 4 (рис. 7).
Рис.7.
10
2. Определяем величину U13 х х . Для этого предварительно рассчитываем U 24
методом двух узлов.
G3 
1
1
1
 0,0271, См , G2 
 0,4 , См , G1 
 0,0935, См .
R3  R5
R2
R1  R4
Используя основную формулу метода, определяем узловое напряжение U 24
E G   E 2 G2  E3G3
U 24  1 1
 22,993, B .
G1  G2  G3
Рассчитываем токи I1 и I 3 , используя обобщенный закон Ома
I1  (U 24  E1 ) G1  5,2367, А , I 3  ( E3  U 24 ) G3  0,8399, А .
Для контура, включающего R4 , R5 , R6 , составляем уравнение по второму закону
Кирхгофа (направление обхода контура указано круглой стрелкой) и рассчитываем U13 х х
I1 R4  U13 х х  I 3 R5  0 ,
U13 х х  I 3 R5  I1 R4  43,6241, В .
3. Определяем входное сопротивление схемы со стороны зажимов разомкнутой
ветви RBX ab . Для этого эквивалентно преобразуем участок схемы R2 , R4 , R5 ,
соединенный звездой, в участок, соединенный треугольником R13 , R34 , R41 .
Рис. 8.
Преобразованная схема будет иметь вид (рис. 9)
11
Рис. 9
R R
R R
R13  R4  R5  4 5  74,200 , Ом ; R41  R4  R2  4 2  6,870 , Ом ;
R2
R5
R5 R2

R43  R5  R2 
 46,375, Ом .
R4
Используя свойства параллельного последовательного соединения R - элементов, определяем
R 
R1R41
R1  R41
RBX ab 

R34 R3
R34  R3
 11,618, Ом ;
RR13
 10,045, Ом .
R  R
13
4. Определяем искомый ток, используя закон Ома для замкнутой цепи
I6 
U13 х х
RBX ab  R6
 3,106 , А .
Аналогичный ток, рассчитанный методом контурных токов, составляет
I 6  3,101, A .
Они практически совпадают. Расчет проведен верно. Четвертый пункт задания
выполнен.
V. Выполнение пятого пункта задания
Составим уравнение баланса мощностей для преобразованной схемы
(рис. 2) с учетом выбранного на ней положительного направления токов
12
1. Определяем режим работы каждого активного элемента, руководствуясь правилом. Если истинное положительное направление тока, протекающего через
источник ЭДС (которое можно определить только в результате расчета), совпадает с положительным направлением ЭДС этого источника, то активный элемент работает в режиме генератора. В противном случае он работает в режиме
приемника.
Сопоставляя на рис. 2 заданное положительное направление токов, знаки
рассчитанных токов и положительное направление ЭДС активных элементов,
определяем их режим работы
Источник ЭДС Е1 - генератор, PE1  E1I1  520,768, Вт ;
источник ЭДС Е2 - приемник, PE 2  E2 I 2  42,588, Вт ;
источник ЭДС Е3 - генератор, PE3  E3 I 3  24,344, Вт .
2. Составляем и численно проверяем корректность уравнения баланса мощностей (значения токов берем посчитанными методом контурных токов; мощность на пассивных приемниках определяем по закону Джоуля-Ленца)
 Pгенер.   Pприемн ,
где
 Pгенер.  PE1  PE 3  545,112 , Вт
2
2
2
2
2
2
 Pприемн  I1 R1  I 2 R2  I 3 R3  I 4 R4  I 5 R5  I 6 R6  PE 2  545,124, Вт .
Видно, что значения суммарных мощностей практически совпадают. В то же
время на примере баланса мощностей покажем проверку корректности расчета
любого параметра, указанного в задании. Воспользуемся абсолютным значением относительной погрешности

 Pгенер.   Pприемн
 Pприемн

100%  0,0022%
Расчет считается корректным, если   1% . Итак пятый пункт задания и все задание выполнены.
13
Задание №2
Расчет цепи синусоидального тока
Задана эквивалентная схема цепи синусоидального тока (рис. 1) и ее параметры.
Рис. 1
E1  100, B; f  50 , Гц ; R1  8 , Ом; R2  3, Омa ; R1  4 , Омa ;
L1  19,9 , мГн ; L2  9 , мГн ; L3  19,9 , мГн ; C1  100 , мкФ .
Выполнить следующие действия:
1. Рассчитать токи в ветвях и напряжения на элементах схемы;
2. Составить и проверить баланс полных, активных и реактивных мощностей;
3. Построить векторную диаграмму токов для узла а.
Расчет проводим символическим методом в следующем порядке:
1. Рассчитываем сопротивление всех элементов схемы (учитываем, что
1, мГн  10-3 , Гн ; 1, мкФ  10-6 , Ф )
x L1  L1  2fL1  4,9926, Ом ; x L 2  L2  2fL2  2,826 , Ом ;
x L3  L3  2fL3  4,9926, Ом ; xC 3 
.
1
1

 31,8471, Ом
C3 2fC3
2. Представляем ЭДС источника в виде комплекса действующего значения.
Определяем комплексные сопротивления и проводимости ветвей

z1  R1  j x L1  8  j 4,9926  9,430e j 31,967 , Ом ;
Y1 

1
 0,106e  j 31,967  0,0899  j 0,0561, См ;
z1
14

z 2  R2  j x L 2  3  j 2,826  4,121e j 43,290 , Ом ;
Y2 

1
 0,243e  j 43,290  0,177  j 0,166 , См ;
z2

z 3  R3  j x L3  j xC 3  4  j 26,854  27,151e j 278 ,472 , Ом ;
Y3 

1
 0,0368e  j 278 ,472  0,0054  j 0,0364, См;
z3

j
E1  E1e e  100e j 0  100 , B .
3. Рассчитываем токи в ветвях методом двух узлов. Задаем произвольно положительное направление токов в ветвях и положительное направление узлового
напряжения. Используя основную формулу метода, рассчитываем узловое
напряжение
U ab 
E1Y 1

Y1 Y 2  Y 3
 32,180e  j 357 ,592  32,151  j1,351, B .
Определяем токи в ветвях, используя обобщенный закон Ома

I1  ( E1  U ab )Y 1  7,193e j 326 ,892  6,026  j 3,929 , A;

I2  U ab Y 2  7,807e  j 40 ,882  5,902  j 5,110 , A;

I3  U ab Y 3  1,184e  j 276 ,064  0,125  j1,178, A .
Проверяем корректность промежуточных расчетов, составив уравнение по первому закону Кирхгофа для узла а
I1  I2  I3  0
Комплексная абсолютная погрешность расчета составляет
  0,002  j 0,0028, A .
Определяем ее модуль
  (Re ) 2  (Im ) 2  0,0034, A .
Рассчитываем относительную погрешность определения токов


I min
100% 

100%  0,29% .
I3
Поскольку   1% , расчет токов корректен. Первый пункт задания выполнен.
15
4. Составляем и проверяем баланс мощностей
Рассчитываем полную комплексную мощность, развиваемую источником, а
также его активную и реактивную мощность. При этом используем закон Джоуля-Ленца в комплексной форме записи

S генер.  E1 I 1  100  7,1934e  j 326 ,892  719,340e  j 326 ,892  602,544  j 392,926 , ВА ,


Re( S генер. )  Pгенер.  602,544 , Вт ; Im( S генер. )  Qгенер.  392,926 , ВАр .
Определяем суммарную активную и реактивную мощность на приемниках. При
этом также используем закон Джоуля-Ленца
 Pприемн.  I1 R1  I 2 R2  I 3 R3  602,459, Вт ;
2
2
2
 Qприемн.  I1 xL1  I 2 xL2  I 3 xL3  I 3 xC 3  392,954, ВАр .
2
2
2
2
Рассчитываем суммарную полную комплексную мощность на приемниках
S приемн.   Pприемн.  j  Qприемн.  S приемн.e
j s
;
S приемн.  ( Pприемн. ) 2  j ( Qприемн. ) 2  719,284 , ВА ;
 s  arctg
 Qприемн.
 Pприемн.
 33,114  326,885.
Проверяем корректность расчета, рассчитав модуль относительной погрешности определения полных мощностей

S приемн.  S генер.
S генер.
100%  0,0078%  1% .
Расчет проведен корректно. Второй пункт задания выполнен.
4. Строим векторную диаграмму токов на комплексной плоскости, используя
их действительные ( Re ) и мнимые ( Im ) составляющие. Задаемся масштабом по
току
mi  1
A
,
см
делим указанные составляющие токов на масштаб и откладываем получающиеся отрезки в сантиметрах вдоль осей комплексной плоскости (с учетом знаков
составляющих)
16
Рис. 2.
Результаты построения (рис. 2) наглядно иллюстрируют корректность проведенных расчетов. Итак, третий пункт и все задание выполнены.
Задание №3
Расчет трехфазной цепи
Заданы эквивалентная схема замещения трехфазного приемника и ее параметры, а также задано линейное напряжение со стороны приемника
Рис. 1.
Uл  U AB  U BC  U CA  380, B; Rab  8 , Ом ; Rbc  8 , Ом ; Rca  8 , Ом ;
xab  6 , Ом ; xbc  6 , Ом ; xca  6 , Ом .
17
Выполнить следующие действия:
1. Определить линейные токи, фазные токи и фазные напряжения;
2. Рассчитать активную, реактивную мощность на всем приемнике и на
каждой фазе в отдельности;
3. Построить на комплексной плоскости векторную диаграмму токов и
напряжений.
Расчет проводим в следующем порядке:
1. Определяем комплексы действующих значений фазных ЭДС
Eф 
Uл
3
 219,393, В ;


E A  219,393, B ; E B  219,393e  j120 , B ; E C  219,393e j120 , B
2. Определяем комплексы действующих значений линейных и фазных напряжений

U AB  U ab  380e j 30 , B ;

U BC  U bc  380e  j 90 , B ;

U CA  U ca  380e j150 , B .
3. Рассчитываем комплексные сопротивления фаз приемника

z ab  Rab  jxab  8  j 6  10e j 323,13 , Ом ;

z bc  Rbc  jxbc  8  j 6  10e j 323,13 , Ом ;

z ca  Rca  jxca  8  j 6  10e j 36,87 , Ом .
4. По закону Ома определяем фазные токи
Iab 
Ibc 
Ica 
U ab
z ab
U

 38e  j 293,130  14,927  j 34,945, A ;
bc  38e  j 53,130
z bc
U ca
z ca

 22,810  j 30,401, A ;

 38e j113,130  14,927  j 34,945, A .
5. Рассчитываем линейные токи, используя первый закон Кирхгофа
18
IA  Iab  Ica  29,854 , A;

IB  Ibc  Iab  7,873  j 65,345  65,818e j 246 ,87 , A;

IC  Ica  Ibc  37,727  j 65,345  75,454e j120 , A .
6. Определяем полные комплексные, полные, активные и реактивные мощности
каждой фазы и эти же мощности на всем трехфазном приемнике

2
S ab  Iab z ab  14440e j 323,130  11551,980  j8664,020 , BA ;

2
S bc  Ibc z bc  14440e j 323,130  11551,980  j8664,020 , BA ;

2
S ca  Ica z ca  14440e j 36,870  11551,980  j8664,020 , BA ;

S 3ф  S ab  S bc  S ca  34655,940  j8664,020  36013,360e  j13,921 , BA .
При этом
Sab  14440, BA ; S bc  14440, BA ; Sca  14440, BA .
S 3ф  36013,360, BA
2
2
Pab  Iab Rab  11551,98 , Bт ; Pbc  Ibc Rbc  11551,98 , Bт ;
2
P  I
R  11551,98 , Bт .
ca
ca
ca
P3ф  Pab  Pbc  Pca  34655,94 , Bт .
2
2
Qab  Iab xab  8664,02 , BАр ; Qbc  Ibc xbc  8664,02 , BАр ;
2
Q  I
x  8664,02 , BАр .
ca
ca
ca
Q3ф  Qab  Qbc  Qca  8664,02 , BАр .
Без специальной проверки видно, что баланс мощностей подтверждается. Следовательно расчеты проведены корректно.
7. Строим векторную диаграмму токов, напряжений и ЭДС. Задаемся масштабами по току и по напряжению
mu  30 ,
B
A
; mi  10 ,
.
см
см
19
Рис. 2.
Третий пункт и все задание выполнено.
Рекомендуемая литература
Основная
1. Электротехника / Под ред. В.Г.Герасимова. – М.: Высшая школа, 1985.
2. Касаткин А.С., Немцов М.В. Электротехника. – М.: Энергоатомиздат,
1983.
3. Иванов И.И., Равдоник В.С. Электротехника. – М.: Высшая школа, 1984.
4. Борисов Ю.М., Липатов Д.Н., Зорин Ю.Н. Электротехника. – М.: Энергоатомиздат, 1985.
5. Электротехника и основы электроники. Методические указания и контрольные задания. – М.: Высшая школа, 1985.
6. Электротехника и основы электроники. Методические указания и контрольные задания. – М.: Высшая школа, 1987.
Дополнительная
7. Бессонов Л.А. Теоретические основы электротехники. – М.: Высшая
школа, 1983.
20
8. Сборник задач по электротехнике и основам электроники / Под ред. Пантюшина В.С. – М.: Высшая школа, 1979.
9. Электротехника часть 1. Методические указания по выполнению лабораторных работ для студентов неэлектрических специальностей. Владикавказ. СКГМИ, 1991 (2006, электрон.)
21