РАСЧЁТ РЕБРИСТОЙ ПЛИТЫ

РАСЧЁТ РЕБРИСТОЙ ПЛИТЫ
Плиту рассматривают как многопролётную не разрезную. При её
толщине 25 (мм) расчёт ведём с учётом перераспределения усилий
от развития пластических деформаций.
Изгибающий момент определяется по формуле:
М(q+р)L/11=(1657+1400)0,882/11= 215 Н*м
Определяем общую нагрузку на плиту:
q=180+520+150+60+60+687=1657 Н/м =1,65 кН/м2
Полезная толщина плита:
h0=h-a=hf/2 = 2,5/2 = 1,25 см
Определяем коофициент А0 при в = 1 м
А0=М/вh02Rв=(215*102*0,95)/(100*1,252*8,5*0,8(100))=0,192,где
Rв=10,35(мПа), для марки бетона В20
По таб. 2.12 находим  =0,89;
Площадь сечения арматуры класса Вр l
Аs=М/h0Rs=(215*102*0,95)/(0,89/*1,25*375(100))=0,48 см
Принимаем сварную сетку 150/250/3/3 с Аsпр = 0,5; Аsп = 0,28
РАСЧЁТ ПОПЕРЕЧНЫХ РЁБЕР ПО ПРОЧНОСТИ
Поперечные рёбра запроектированы с шагом l1=0,98 (см), они
жёстко соединены с плитой и с продольными рёбрами.
Поперечное ребро расчитываем как балку таврового сечения с
защимлённой опорой.
Постоянна расчётная нагрузка g с учётом собственного веса ребра.
q=qрl*l+ q р=1660*0,98+ (0,1+0,05/2)*0,125*1*2500*10*1,1=
=1635 Н/м= 1,63 кН/м
Временная снеговая нагрузка
Р=1400*0,98=1375 н/м = 1,38 кН/м
Общая нагрузка (q+Р) =1,63+1,38=3,01 кН/м
Изгибающий момент в пролёте
М=(q +Р)l02/24 = 3,01*2,62/24=0,84 кН*м
Изгибающий момент на опоре
Ма=(q +Р)l02/12=3,01*2,62/12=1,6 кН*м
При расчёте с учётом развития пластических деформаций можно
принять моменты в пролёте и на опоре
М=(q +Р)l02/16=3,01*2,62/16=1,2 кН*м
Поперечная сила
Qа=(q +Р)l/2=3,01*2,6/2=3,9 кН*м
Принимаем полезную высоту сечения ребра
h0=h-а=15-2,5=12,5 см
Расчётное сечение ребра в пролёте является тавровым с полкой в
сжатой зоне
вf= вr+2(l/6)=10+2(260/6)=98 см
Находим коофициент А0 по пролётному моменту
А0=М/вf*h02*Rв=(84000*0,95)/98*12,52*8,5(100)=0,0076(см2)
По таб. 2.12 принимаем приближенно  = 0,995;  = 0,01
Тогда необходимая площадь нижней продольной арматуры в ребре
будет
Аs=М/*h0*Rs(100)=(0,84*105)/(0,995*365*12,5(100)*12,5=0,18 см2
Принимаем один  6 А ll с Аsф=0,283 см2
Находим коофициент А0 по опорному моменту
А0=М/вf*h02*Rs(100)=(160000*0,95)/(7,5*12,52*8,5*0,8(100))= 0,190
По таб. 2.12 находим  = 0,89;  = 0,22
Площадь верхней растянутой арматуры на опоре
Аs=(160000*0,95)/0,89*365(100)*12,5= 0,37 см2
Учитывая на опоре работу поперечных стержней сетки плиты у
которой
Из конструктивных соображений принимаем нижний стержень
таким же как и верхний 1  8 А ll с Аs=0,503 см2
РАСЧЁТ ПО БЛОК-СХЕМЕ
Rвt=0.9
Ув3 = 0,6
Rв=10.35
dsw=3 Вр l
Ув2 =2
h0=12,5
Rsw=285
n=1 в=7,5
В20
Es=1,7*105
Eв=27*103
Sw=60
Определяем по сортаменту
Аswi=0,071 см
Asw=0,071*1=0,071 см2
Уw1=1+5(Es*Asw/Eв*в*Sw)=1+5((1,7*105*0,071)/(27*103*7,5*6)=
=1,04
Ув1=1-0,01*Rв= 1-0,01*10.35=1,1
Расчёт на действие поперечной силы по наклонной полосе между
наклонными трещинами
Q=0,3*Уw1*Ув1*Rв*в*h0(100)= 0,3*1,04*1,1*10,35*7,5*12,5*
(100)= 33,3 кН
Q<Qсеч
3,9<33,3
Q=Ув3*Rвt*в*h0*(100) =0,6*0,9*7,5*12,5(100)=5,1 кН
3,8<5,1
Вывод: Наклонные трещины не образуются, прочность наклонного
сечения на действие поперечных сил обеспечена. Поперечное
армирование
производиться
только
по
конструктивным
соображениям.
РАСЧЁТ ПРОДОЛЬНЫХ РЁБЕР НА ПРОЧНОСТЬ
Крупнопанельную плиту рассматриваем как свободно лежащую на
2-х опорах балку П-образную, поперечного сечения с полкой в
сжатой зоне. Находим расчётный пролёт плиты принимая ширину
опоры 10 см:
L0=L-10*2/2= 557-10*2/2=5470= 547
Максимальный изгибающий момент
М=В(q+Р)L02/8= 2,6*5400*5,472/8= 53094 Н*м
Вычисляем коофициент А0 как для элемента прямоугольного
сечения шириной вf
А0=М/вf*h02*Rв=(5309400*0,95)/260*12,52*10,35*0,9(100)=0,133
По таб. 12.2 находим  =0,925;
Расчёт продольной арматуры Rs=280 мПа
Рабочая высота ребра h0=h-a=30-3,5=26,5 см
As= *вf*h0*Rв*/Rs=(53,1*105)/(0,925*26,5*280*(100)=7,73 см2
Принимаем 2  22 A ll с Аsa=7,60 см2
РАСЧЁТ ПРОДОЛЬНЫХ РЁБЕР НА ПОПЕРЕЧНУЮ СИЛУ
Qmax=(q+Р)*В*l0*n/2=(5460*2,6*5,47*0,95/2=36884 Н,
а на одно ребро 36884 /2=18442 Н =18,4 кН
РАСЧЁТ ПО БЛОК-СХЕМЕ
Ув3=0,6
Ув2=2
Rвt=0,9
h=26,5
Еs=2,1*10
Ев=27*10
Определяем по сортаменту:
Aswi=0,503 см
Q=18,4
dsw=8 А1
в=7,5
Sw=60
Asw=0,503*1=0,503 см
Уw1=1+5(Es*Asw/Eв*в*Sw)=1+5((2,1*105*0,503)/27*
*103*7,5*6)=1,43
Ув1=1-0,01*Rв= 1-0,01*10,35= 1,1
Q=0,3*Уw1*Ув1*в*h0(100)=0,3*1,43*1,1*10,35*7,5*26,5(100)=
=97,1 кН
Q= Ув3*Rвt*в*h0(100)=0,6*0,9*7,5*26,5(100)=10,7 кН
18,4>10,7 – не удовлетворяет
qsw=Rsw*Asw(100)/Sw=175*0,503(100)/60=146,7
С 0=
2
Ув3 * Rвв * в * h0 (100)

qsw
2 * 0,9 * 7,5 * 26,52 (100)
 80,3
146,7
Q=Ув3*Rвt*в*h0(100)+qsw*C0=0,6*0,9*7,5*26,5(100)+146,7*80,3=
=22,5 кН
18,4<22,5
Вывод: Прочность наклонного сечения на действительные
поперечные силы обеспечена.
РАСЧЁТ ПОДЪЁМНЫХ ПЕТЕЛЬ
m=2224 (масса элемента ребристой плиты)
N=(2224*1,5)/3=1112 кг
Принимаем
 12 А l с усилием 1100 кг