прочность сцепления цементного камня с заполнителями в

реклама
ПРОЧНОСТЬ СЦЕПЛЕНИЯ ЦЕМЕНТНОГО КАМНЯ С
ЗАПОЛНИТЕЛЯМИ В БЕТОНЕ (ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР)
ENGLISH VERSION
http://dh.ufacom.ru/Articlebond.html
К.т.н. Ильдар Каримов
Адрес для контакта: 450001, Россия, г.Уфа, а/я 21, Башкирский государственный
аграрный университет, Кафедра теоретической и прикладной механики,
Телефон/факс: (3472) 30-81-38, E-mail: dh@ufacom.ru
Данный литературный обзор освещает современные представления о факторах
прочности связи между цементным камнем и заполнителями в бетоне.
Прочность сцепления цементного камня с заполнителем является одним из
определяющих факторов прочности бетона.
При хорошем сцеплении цементной матрицы с заполнителями и их высокой
прочности будет реализовываться благоприятное влияние разгрузки матрицы и
прочность бетона возрастет. Высокое сцепление в данном случае обусловит
включение жестких и прочных заполнителей в работу бетона до исчерпания
прочностных возможностей одной из фаз - матрицы или заполнителя, что
обеспечит упрочнение бетона в силу разгруженности матрицы и высокой
прочности заполнителей. В этих условиях будет реализовываться так
называемый эффект “армирования” бетона заполнителем [1].
При низком сцеплении матрицы с заполнителями разрушение может
происходить при весьма малой нагрузке, при этом не сможет быть реализована
ни высокая прочность заполнителей, ни разгруженность матрицы, а прочность
бетона окажется ниже прочности матрицы.
Согласно А.Е.Шейкину [3] прочность сцепления цементного камня с зернами
заполнителей зависит от многих факторов, в частности:
1) от характера поверхности зерен заполнителей и степени ее чистоты;
посторонние частички, располагающиеся на поверхности зерен заполнителей.
Например, глинистые примеси резко снижают прочность сцепления;
2) от химико-минералогического состава зерен заполнителей;
3) от прочности цементного камня; с увеличением прочности цементного камня
прочность сцепления при прочих равных условиях возрастает;
4) от влагосодержания бетона к моменту испытания; с увеличением
влагосодержания бетона при прочих равных условиях прочность сцепления
цементного камня с заполнителем уменьшается.
По данным авторов [10] повышение В/Ц в зоне контакта заполнителя с
цементным камнем за счет смачивания поверхности каменного материала
ослабляет контактную прочность сцепления. Для повышения прочности
сцепления можно снижать В/Ц, применять цементы с увеличенной удельной
поверхностью, что обусловливает быструю адгезию и химическое связывание
воды в зоне контакта.
На сцепление цементного камня с зернами заполнителей оказывают
существенное влияние вторичные напряжения, возникающие в бетоне в
плоскостях, параллельных действию сжимающего усилия, из-за различных
значений коэффициентов поперечных деформаций цементного камня и
заполнителей.
А.Е.Шейкиным [3] предложена формула, позволяющая описать прочность
бетона с учетом сцепления цементного камня с заполнителями:
, (1)
где - прочность цементного камня; - коэффициент Пуассона цементного
камня; - средний коэффициент Пуассона заполнителей; - коэффициент
проскальзывания при частичном нарушенном сцеплении цементного камня с
заполнителями; - объем цементного камня в единице объема бетона; объем заполнителей в единице объема бетона; - модуль упругости
цементного камня; - средний модуль упругости заполнителя.
Из формулы (1) следует, что при полном нарушении сцепления цементного
камня (раствора) с крупным заполнителем (когда =1) прочность тяжелого
бетона не может быть больше прочности цементного камня.
Максимальная прочность бетона соответствует ненарушенному сцеплению
заполнителей с цементным камнем, т.е. когда коэффициент проскальзывания
равен 0. Если собственная прочность заполнителей не меньше прочности
цементного камня, то она не оказывает непосредственного влияния на
прочность бетона.
В работе [25] показано, что в цементе и бетоне сцепление обусловлено адгезией
и когезией портландита и гидросиликатов кальция. Сцепление реализуется, в
основном, за счет водородных связей, Ван-дер-Ваальсовых сил и слабых
ковалентных связей. Адгезионное и когезионное сцепление близки по
величине. Разрушение по кристаллическим плоскостям портландита более
вероятно, чем по аморфным гидросиликатам кальция. Улучшение сцепления
заполнителей с цементным камнем возможно за счет химической обработки
поверхности заполнителей, обеспечивающей развитие кислотных связей с
портландитом. Диффузия в кристаллы портландита металлов типа натрия или
калия, легко отдающих электроны, может повысить сцепление между
отдельными слоями.
Авторами [4,5,6,7,9,19,20,22,23] были исследованы структура и состав
контактных зон между зернами заполнителей и цементным камнем, а также
влияние различных факторов на силу сцепления заполнителей с цементным
камнем. По данным авторов [20] на поверхности зерен заполнителя образуется
многослойная система из продуктов гидратации цемента, состоящая из
отличающихся по плотности, структуре и составу контактного слоя,
промежуточного слоя и слоя, переходного к цементному камню. Контактный
слой, толщина которого для портландцемента составляет 2...3 мкм, а для
шлакопортландцемента 0,5...1 мкм, состоит в основном из ориентированных
определенным образом относительно поверхности зерен заполнителя
кристаллов эттрингита и небольших кристаллов Ca(OH)2. Крупными
гексагональными кристаллами Ca(OH)2, ориентированными к поверхности
зерен заполнителя под сравнительно большими углами, контактный слой
соединяется с довольно пористым, состоящим из кристаллов эттрингита и
Ca(OH)2, промежуточным слоем толщиной 5...10 мкм, а последний переходит в
более плотный, переходный слой, толщиной также примерно 5...10 мкм. В ходе
гидратации, по крайней мере в ранние ее сроки, никаких изменений в
контактном слое кроме перехода эттрингита в моносульфат не обнаружено. В
промежуточном слое в ходе гидратации начинают накапливаться
гидросиликаты кальция в виде пластинчатых и игольчатых образований,
прорастающих в контактный слой. Отмечается их определенная ориентация по
отношению к поверхности зерен заполнителя. Связь контактного слоя с
поверхностью зерен заполнителя осуществляется за счет физических и
химических сил сцепления.
Авторами [13] еще глубже исследована микроструктура тонкого слоя (5-50 мкм)
контактной зоны между заполнителем и цементным камнем в бетоне. Показана,
что толщина наиболее представительного слоя контактной зоны составляет 1015 мкм. В этом слое имеются весьма пористые участки, обусловленные,
главным образом, образованием портландита и диффузионными явлениями
при образовании CSH. Вероятность (Р) нуклеации портландита зависит от числа
растворяющихся и осаждающихся зародышей СН и может быть описана
уравнением P=P0[1-exp(-c/cm)], где P0 - максимальная вероятность нуклеации, с число зародышей СН, остающихся в растворе в определенный промежуток
времени, cm - масштабный фактор.
Изучению фазовых превращений и структур фаз в контактной зоне на границе
затвердевшего портландцементного камня с зернам песка и мрамора была
посвящена работа авторов [11]. Установлено, что степень полимеризации CSHфазы выше на границе раздела фаз “цемент-мрамор”, чем в объеме цементной
пасты, причем соотношение Ca/Si CSH-фазы в объеме цементной пасты 1,5-2,0;
а на границе раздела 3,5-4,0. Степень полимеризации силикатных анионов CSHфазы играет важную роль в изменении сопротивления раскалывания в
образцах “цемент-мрамор”.
Авторами [21] выполнена количественная оценка распределения пор и степени
гидратации цемента в контактном слое между цементным камнем и
заполнителем в бетоне. Количество негидратированных частиц в самом
контактном слое невелико и линейно возрастает от 2 до  15% по мере удаления
от поверхности зерен заполнителя на расстояние от 1 до 30 мкм. Пористость
цементного камня в контактном слое у поверхности заполнителя сравнительно
велика (18-20%) и постепенно снижается до 8-10% при удалении от поверхности
заполнителя на расстояние до  30 мкм. Данное распределение объясняется
адгезией воды на поверхности сухого заполнителя.
Авторами [2] изучена контактная зона цементного камня с основными
минералами бетона (полевым шпатом, кальцитом, кварцем, опалом и
халцедоном). Установлено, что все перечисленные минералы кроме кварца
вступают в химическое взаимодействие с цементным камнем, что приводит к
ослаблению контактной зоны цементного камня.
Авторами [12] изучена ориентация кристаллов гидроксида кальция в зоне
контакта цементного камня с заполнителем. Установлено, что кристаллы
гидроксида кальция в этой зоне строго ориентированы таким образом, что их
ось перпендикулярна поверхности заполнителя, причем степень такой
ориентации с течением времени возрастает. Ориентация кристаллов
гидроксида кальция не зависит от их размеров и от вида и состава заполнителя.
Авторы [29] выделяют в контактной зоне 4 слоя: 1) контактный слой толщиной
2-3 мкм, состоящий преимущественно из осажденных на поверхность
заполнителя гидратных новообразований и включающий значительное
количество пор и химически не связанную воду; 2) слой толщиной 5-10 мкм,
богатый кристаллами гидроксида кальция и эттрингита и содержащий
некоторое количество геля CSH; 3) слой толщиной 5-10 мкм,
характеризующийся наличием некоторого количества ориентированных
кристаллов гидроксида кальция; 4) диффузионный слой.
Авторы [22] установили, что эффективное В/Ц в основной массе цементного
камня несколько ниже, чем в контактной зоне, кристалличность CSH-фазы в
этой зоне несколько выше, чем в основной массе цементного камня. В связи с
этим прочность контактной зоны ниже прочности основной массы и ниже
прочности заполнителя, особенно при сравнительно малой степени гидратации
образцов.
Авторами [16] установлено, что для бетона состава 2:1 (заполнитель:цемент) с
В/Ц=0,383 на гранитном щебне показатели пористости (в мм3/г) в возрасте 28 сут
составляли: расчетная интегральная пористость бетона 62,3, фактическая
интегральная пористость бетона 53,1. Экспериментально определенные
показатели пористости ниже расчетных, что свидетельствует о пониженной
пористости контактной зоны цементного камня с заполнителем.
Авторами [24] установлено существование промежуточной зоны толщиной  50
мкм, характеризующейся низким содержанием крупных негидратированных
цементных зерен, часто с высокой пористостью и наличием пустотелых
гидратированных зерен. В присутствии известнякового заполнителя в
промежуточной зоне наблюдается пониженное содержание Ca(OH)2 вследствие
химического взаимодействия Ca(OH)2 и известняка, а при использовании
кварцита - высокая концентрация Ca(OH)2.
В контактной зоне локализуется значительное количество микродефектов
структуры, чему в определенной мере способствует процесс водоотделения и
седиментации, протекающий в свежеуложенной бетонной смеси. Приведенные
авторами [15] данные электронно-микроскопических исследований
показывают, что на участках микродефектов контактной зоны цементного камня
с заполнителями формируется значительное количество крупных кристаллов
Ca(OH)2.
Микроморфологические исследования контактной зоны растворных образцов
на портландцементе и стандартном кварцевом песке при В/Ц от 0,32 до 0,50 и
объемной концентрации песка 0,3, проведенные Барнесом В. и Даймондом С. [7]
показали наличие вокруг зерен песка двойной плоскости, состоящей из крупных
хорошо сформированных кристаллов Ca(OH)2, и расположенных далее
пустотелых зерен гидратированного материала.
Этими же авторами [5] с помощью сканирующего электронного микроскопа
исследована поверхность раздела стеклянных “заполнителей” и
портландцементного камня. На поверхности стекла вначале быстро образуется
двойная пленка толщиной  1 мкм. Пленка состоит из Ca(OH)2, покрытой
параллельной сеткой призматических кристаллов геля C-S-H, расположенных
перпендикулярно поверхности раздела. Вблизи поверхности раздела
цементный камень имеет повышенную пористость, которая через несколько
дней уменьшается за счет отложения в порах относительно чистого Ca(OH)2.
Продукты гидратации зерен цемента в растворенном виде мигрируют от
поверхности раздела, оставляя частично или полностью пустые “оболочки”.
Авторами [28] исследованы состав, структура и прочность контактной зоны
мрамора с цементным камнем. Установлено, что в контактной зоне вблизи
частиц мрамора (толщина слоя 10-15 мкм) происходит образование эттрингита,
что приводит к значительному изменению ориентации кристаллов портландита
и уменьшению их количества. В связи с таким изменением структуры
контактной зоны ее прочность вблизи частиц мрамора возрастает.
Авторами [18] установлено, что твердеющее тесто на основе портландцемента
(7,11% С3А) вступает в реакцию с карбонатным заполнителем из мрамора,
образуя карбонат кальция различного состава, принадлежащий системе СаСО3Са(ОН)2-Н2О. Отмечается, что кристаллы карбоната кальция имеют
сравнительно небольшой размер и свободно расположены среди продуктов
гидратации в отличие от крупных ориентированных кристаллов Са(ОН)2. Этим
явлением объясняется повышенная механическая прочность контактной зоны
между цементным камнем и карбонатной породой.
Авторами [17] исследованы структура и состав контактной зоны цементного
камня с доломитовым заполнителем в зависимости от химического и
минералогического состава последнего. Для исследования были использованы
два вида доломитового заполнителя с содержанием MgO 5,5 и 20,6% и СаО
соответственно 40,3 и 30,8%. Установлено, что состав доломитового
заполнителя оказывает влияние на структуру контактной зоны, в которой
можно выделить 4 слоя: проницаемый слой; слой в котором протекает реакция
взаимодействия доломитового заполнителя с цементом; слой, содержащий
кристаллические новообразования; слой, в котором возможно появление
трещин. Слабым участком контактной зоны является граница между слоем
кристаллических новообразований и слоем, склонным к растрескиванию, в
особенности при высоком содержании щелочей и сравнительно низком (1-1,5)
значении отношения C/S.
Авторами [23] изучена морфология контактной зоны цементного камня с
известняковым заполнителем. Обнаружено наличие в контактной зоне у
поверхности заполнителя только одного слоя - слоя ориентированных
кристаллов Са(ОН)2. Цементный камень в контактной зоне характеризуется
повышенным В/Ц и значительным содержанием зерен наиболее мелких
фракций.
Авторами [27] исследованы средний размер кристаллов Са(ОН)2 и фазы AFt в
контактной зоне между портландцементным камнем и известняковым
заполнителем. Установлено, что средний размер кристаллов AFt в нормальной
плоскости колеблется в пределах 40-90 нм, а средний размер Са(ОН)2 в
нормальной плоскости 100-200 нм, причем кристаллы максимального размера
расположены ближе к поверхности заполнителя.
Исследованию влияния формы и состояния поверхности заполнителя на его
сцепление с цементным камнем и прочность бетона при сжатии посвящена
работа Перри С. и Гилотта Ж. [19]. В качестве заполнителя использованы
стеклянные шарики диаметром 15 мм и окатанные в машине для испытания на
истираемость цилиндрики кварцита диаметром 10,5; 16,6 и 22,2 мм. Обоим
видам искусственного заполнителя придавалась различная шероховатость (от
0 до 5,1 мкм для стекла и от 0,05 до 3,8 мкм для кварцита) путем обработки в
барабане шаровой мельницы в суспензии абразивного материала различной
крупности. Экспериментальные данные показали, что уменьшение
поверхностной шероховатости стеклянных шариков и цилиндриков кварцита с
4...5 мкм до 0 снижает прочность бетона соответственно на 8,4...11,9%,
предельные продольные деформации на 27,2...27,3%, напряжение начального
трещинообразования - на 11,2...11,4% и критическое напряжение - на 14,4...18,4%.
Повышение степени шероховатости зерен заполнителя сдерживает процесс
образования и развития трещин на контакте между заполнителем и раствором
при действии нагрузки и таким образом способствует улучшению прочностных
и деформативных свойств бетона, считают авторы [19].
По данным [9] полированная поверхность характерных пород - гранита,
известняка, песчаника - обладает сцеплением с цементным камнем на отрыв в
месячном возрасте для нормальных условий твердения при формировании
контакта образца “порода-цементный камень” на уровне 0,6...0,9 МПа с
последующим повышением этой характеристики к 3-м месяцам до 0,8...1 МПа.
Эти показатели определяются целиком физико-химической природой контакта.
Шероховатость поверхности, включающая в работу физико-механический
фактор, повышает характеристику сцепления на отрыв и сдвиг в 1,5...2 раза. Эти
данные относятся к цементному камню с В/Ц=0,32 при его прочности в 28суточном возрасте на сжатие 80 МПа, на осевое растяжение 4,4 МПа.
Данные [4] относятся к цементному камню с В/Ц=0,5 невысокой прочности.
Эксперименты проводились на образцах основных породообразующих
минералов гранитных и известняковых заполнителей - кварца, полевого шпата
и кварцита - при их шероховатой поверхности. В месячном возрасте
характеристика сцепления на отрыв составила от 30 до 60% прочности
цементного камня на растяжение при последующем небольшом приросте к 2-м
годам хранения в нормальных условиях.
В целом, обобщение данных публикаций по прямому измерению характеристик
сцепления горных пород с цементным камнем на отрыв указывает на
повышенное значение этой характеристики для известняка и кварца - в
пределах до 2...2,5 МПа для условий нормального твердения при шероховатой
поверхности - и пониженное значение - до 1,5...2 МПа - для гранита, песчаника.
Характеристика сцепления нарастает с повышением прочности цементного
камня на сжатие весьма замедленно. Ее значение во всем рабочем диапазоне
прочностей цементного камня на сжатие 20...100 Мпа колеблется в пределах
1,5...1,7 раз.
Таким образом, характеристика сцепления природных плотных заполнителей с
цементным камнем на отрыв составляет около 30...60% от прочности
цементного камня на растяжение для малопрочного и 20...40% высокопрочного
камня соответственно. С учетом того, что соотношение прочностей на сжатие и
растяжение для малопрочного цементного камня составляет 6...8, а для
высокопрочного 10...15, характеристика сцепления для первого случая составит
5...8%, для второго - 3...5% от прочности цементного камня на сжатие, что в
соответствии с расчетными значениями напряжений растяжения на границе фаз
для реальных соотношений их упругих характеристик делает фактор сцепления
существенным с точки зрения влияния на прочность цементных бетонов на
естественных плотных заполнителях.
Авторами [14] был исследован характер разрушения под действием сжатия
бетонов с заполнителями из дробленого твердого известняка, дробленого
аморфного кремнезема и из окатанного аморфного кремнезема. Установлено,
что бетоны на твердом известняке разрушаются в основном по самим гранулам
заполнителя, что свидетельствует о хорошей связи между цементным тестом и
гранулами. Бетон на дробленом аморфном кремнеземе разрушается частично
по гранулам и частично вдоль поверхности соприкосновения гранул с
цементным тестом. В бетоне на окатанном кремнеземистом заполнителе
разрушение происходит в основном путем отделения цементного теста от
гранул, что приводит к малой прочности таких бетонов.
Для регулирования взаимодействия между заполнителем и цементным камнем,
авторы [30] покрывали поверхность известкового заполнителя композицией,
полученной перемешиванием жидкого стекла и хлорида кальция. В результате
такой обработки прочность бетонных (состав 1:1:3:0,45) образцов при сжатии
возросла на 12-24 и при изгибе на 21-24%. Даже при снижении расхода цемента
на 10% прочностные показатели бетона на обработанном заполнителе возросли
на 7-8 и 6-19% соответственно. При предварительной обработке заполнителя
сцепление между заполнителем и цементным камнем увеличивается, при этом
наблюдается снижение интегральной пористости, среднего диаметра пор,
объема крупных пор и содержания Ca(OH)2. Вследствие модифицирования
контактной зоны в ней отсутствуют крупные ориентированные кристаллы
Сa(OH)2, прочность при этом возрастает.
Авторами [8] на компьютерной модели микроструктуры контактной зоны
изучено влияние на контактную зону минеральных добавок, например,
кремнеземистой пыли и золы-уноса. На основе статистического анализа
данных показано, что введение инертных минеральных добавок в количестве
<10% в бетонные смеси с В/Ц > 0.4, практически не влияет на микроструктуру
контактной зоны (кроме смесей с повышенным отделением). Введение
пуццолановых минеральных добавок в значительной степени снижает (но не
исключает) капиллярную пористость контактной зоны за счет резкого
уменьшения общего содержания Ca(OH)2. В то же время рост содержания CSH в
непосредственной близости от поверхности заполнителя положительно
сказывается на свойствах контактной зоны. В связи с этим отмечается
положительное влияние на микроструктуру контактной зоны введение
сравнительно небольшого количества минеральных добавок с высокой
реакционной способностью, например, кремнеземистой пыли.
Выводы
Анализ литературных источников показал, что сила сцепления цементного
камня с заполнителями в бетоне оказывает большое влияние на его прочность.
Среди факторов влияющих на силу сцепления можно выделить:
1) форму и шероховатость поверхности зерен заполнителей и степени ее
чистоты;
2) химико-минералогический состав зерен заполнителей;
3) прочность цементного камня;
4) наличие добавок, увеличивающих силу сцепления;
5) количество микродефектов структуры в контактной зоне;
6) влагосодержание бетона к моменту испытания.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ицкович С.М. Заполнители для бетона. -Минск: Вышейшая школа, 1983. 214 с., ил.
2. Чеховский Ю.В., Спицын А.Н., Кардаш Ю.А., Алиев А.Д., Чалых А.Е.
Исследование контактной зоны цементного камня с крупным
заполнителем. Investigation of the contact zone of cement stone with a largesize particles filler //Коллоид. ж. -1988. -№6. -С.1216-1218.
3. Шейкин А.Е., Чеховский Ю.В., Бруссер М.И. Структура и свойства
цементных бетонов. -М.: Стройиздат, 1979. -344 с., ил.
4. Ярлушкина С.Х. Физико-химические процессы, их роль в формировании
прочности цементного камня с заполнителями. Physico-chemical processes
and their role in formation of strength of cement paste-aggregate contact zone
//Структурообразование бетонов и физико-химические методы его
исследования: Сб.тр. НИИЖБа. -М., 1980. -с.60-69.
5. Barnes B.D., Diamond Sindey, Dolch W.L. The Contact Zone between Portland
Cement Paste and Glass “Aggregate” Surfaces. Контактная зона между
цементным камнем и поверхностью стеклянного “заполнителя” //Cem. and
Concr. Res. -1978. -№2. -pp.233-243.
6. Barnes B.D., Diamond S. Initiation and propagation of cracks near Portland
cement paste – aggregate interfaces. Образование и развитие трещин на
границе заполнителей с цементным камнем //Proc. 2nd Int. Conf. Mech.
Behav. Mater., Boston, Mass., 1976, S.1. -pp.1414-1417.
7. Barnes B.D., Diamond Sindey, Dolch W.L. Micromorphology of the Interfacial
Zone around Aggregates in Portland Cement Mortar. Микроморфология
пограничной зоны вокруг заполнителей в растворе на портландцементе
//J.Amer. Ceram. Soc. -1979. -№1-2. -pp.21-24.
8. Bentz Dale P., Garboczi Edward J. Simulation studies of the effects of mineral
admixtures on the cement paste – aggregate interfacial zone. Моделирование
влияния минеральных добавок на контактную зону между между
цементным камнем и заполнителем //ACI Mater. J., -1991. -№8. -pp.518-529.
9. Bertacchi P. Adherence Entre Aggregate et Ciment et son Influence sur les
Caracteristiques des Betons. Влияние контактной зоны заполнителей с
цементным камнем на некоторые характеристики бетонов //Rev. des Mater.
de Const. -1970. -№659-660. -pp.243-249.
10.
Chen Zhi Yuan, Wang Jian Guo. Effect of Bond Strength between
Aggregate and Cement Paste on the Mechanical Behaviour of Concrete.
Влияние прочности сцепления между заполнителем и цементным камнем
на механические характеристики бетона //Bond. Cementitious Compos.:
Symp., Boston, Mass., Dec.2-4, 1987. -Pittsburgh (Pa), -1988. -pp.41-46.
11.
Chen Zhi Yuan. Study of CSH-phase within the Transitional Zone.
Исследовние C-S-H-фазы в переходной зоне //15 Szilikatip. es szilikattud.
Konf., Budapest, 12-16 Jun., 1989: Silicone’89, [R.1]. -Budapest, 1989. -pp.267272.
12.
Detwiler Rachel J., Monteiro Paulo J.M., Wenk Hans-Rudolf, Zhong
Zengqiu. Texture of Calcium Hydroxide near the Cement Paste-Aggregate
Interface. Текстура гидроксида кальция в зоне контакта цементного камня с
заполнителем //Cem. And Concr. Res. -1988. -№5. -pp.823-829.
13.
Garboczi Edward J., Bentz Dale P. Digital Simulation of the AggregateCement Paste Interfacial Zone in Concrete. Математическое моделирование
контактной зоны между заполнителем и цементным камнем в бетоне //J.
Mater. Res. -1991. -№11. -pp.196-201.
14.
Gilibert Y., Collot C. Contribution a Letude de la Liaison Pate de CimentGranulats Dans des Betons de Calcaise dur et de Silice Amorphe. К вопросу о
прочности связи между цементным тестом и гранулами заполнителя из
твердого известняка и аморфного кремнезема в бетоне //Cim. Betons.
platres, chaux. -1976. -№703. -pp.355-356.
15.
Hoshino Masayuki. Investigation of hardening process in cement pasteaggregate contact zone. Исследование процессов твердения в контактном
слое заполнителей в бетоне //Хоккайдо когё дайгаку кэнкю куё = Met.
Hokkaido Inst Technol., -1986. -№14. -pp.143-149.
16.
Koyyali O.A. Porosity of Concrete in Relation to the Nature of the PasteAggregate Interface. Взаимосвязь пористости бетона с характером
контактной зоны между заполнителем и цементным камнем //Mater. and
Struct. -1987. -№115. -pp.19-26.
17.
Liu Zheng, Ling Zhida, Tang Mingshu. Microstructure of the Interfacial
Zone between Dolomite Aggregate and Cement Paste. Микроструктура
контактной зоны цементного камня с доломитовым заполнителем
//Гуйсуаньянь сюэбао = J. Chin. Silic. Soc. -1986. -№4. -pp. 400-405.
18.
Monteiro P.J.M., Mehta P.K. Interaction between Carbonate Rock and
Cement Paste. Взаимодействие карбонатного заполнителя с цементным
тестом //Cem. and Concr. Res. -1986. -№2. -pp.127-134.
19.
Perry C., Gillott J.E. The Influence of Mortar-Aggregate Bond Strength on
the Behaviour of Concrete in Uniaxial Compression. Влияние сцепления
раствора с заполнителем на свойства бетона при осевом сжатии. //Cem.
and Concr. Res. -1977. -№5. -pp.553-564.
20.
Rehm Gallus, Diem Paul. Rontgenanalyse des Zementsteins im Bereich
der Zuschlage. Рентгеновский анализ слоев цементного камня вблизи зерен
заполнителя //Dtsch. Ausschuss Stahlbeton. -1977. -№283. -pp.40-55.
21.
Scrivener Karen L., Crumbie Alison K., Pratt P.L. A Study of the Interfacial
Region between Cement Paste and Aggregate in Concrete. Изучение
контактного слоя между цементным камнем и заполнителем в бетоне
//Bond. Cementitious Compos.: Symp., Boston, Mass., Dec.2-4, 1987. Pittsburgh (Pa), -1988. -pp.87-88.
22.
Skalny J., Mindess S. Physico-chemical Phenomena at the Cement Paste.
Aggregate Interface. Физико-химические явления в цементном тесте.
Влияние поверхности заполнителя //10th Int. Symp. React. Solids, Dijon, 27
Aug - 1 Sept., 1984. -Dijon. -1984. -pp.223-224.
23.
Struble L., Mindess S. Morphology of the Cement-Aggregate Bond.
Морфология контактной зоны цемента с заполнителями //Int. Conf. Bond
Concr., Paisley, 14-16 June, 1982, Suppl. Pap. -Paisley,s.a., -pp.1-17.
24.
Struble L. Microstructure and Fracture at the Cement Paste-Aggregate
Interface. Микроструктура и трещинообразование на поверхности раздела
между цементным камнем и заполнителем //Bond. Cementitious Compos.:
Symp., Boston, Mass., Dec.2-4, 1987. -Pittsburgh (Pa), -1988. -pp.11-20.
25.
Tabor David. Principles of Adhesion-Bonding in Cement and Concrete.
Принципы адгезионного сцепления в цементе и бетоне //Adhes. Probl.
Recycl. Concr. Proc. NATO Adv. Res. Inst., Saint-Remy-Les-Chevreuse, 25-28
Nov., 1980. -New York, London. -1981. -pp.63-87.
26.
Tomiyama Yasumasa. Bond and fracture mechanism of interface between
cement paste and aggregate. Механизм связи и разрушения на поверхности
контакта между цементным тестом и заполнителем //Cem. Assoc. Jap. Rev.
13th Gen. Meet. Techn. Sess., Tokyo, 1976. Sem. Gijutsu Nempo, 1976. Synop. Tokyo, -1976 –pp.213-215.
27.
Wang Jia. Investigation of structure and properties of the Interfacial Zone
between Lime Aggregate and Cement Paste. Исследование структуры и
свойств контактной зоны между портландцементным камнем и
известняковым заполнителем //Гуйсуаньянь сюэбао = J. Chin. Silic. Soc. 1987. -№2. -pp. 114-121.
28.
Wang Iianguo, Chen Zhiynan. Microstructure and hardening of the
Interfacial Zone between Marble and Cement Paste. Микроструктура и
упрочнение контактной зоны мрамора с цементным камнем //Гуйсуаньянь
сюэбао = J. Chin. Silic. Soc. -1986. -№3. -pp.275-284.
29.
Xie Song-shan. Investigation of adhesion in a contact zone of concrete.
Исследование адгезии в контактной зоне бетона //Гуйсуаньянь сюэбао = J.
Chin. Silic. Soc. -1983. -№4. -pp.489-497.
30.
Xueqan Wu, Dongxu Li, Xiun Wu, Minchu Tang. Modification of the
Interfacial Zone between Aggregate and Cement Paste. Модифицирование
контактной зоны между заполнителем и цементным камнем //Bond.
Cementitious Compos.: Symp., Boston, Mass., Dec.2-4, 1987. -Pittsburgh (Pa), 1988. -pp.35-40.
Публикация обзора без ссылки на автора запрещена.
Уважаемые коллеги
 Предлагаю Вам подборки статей по основным проблемам бетоноведения.
Пожалуйста укажите публикации по указанным проблемам, которые не вошли в
данный обзор по e-mail dh@ufacom.ru.
 Напишу рецензию на Вашу статью, доклад, диссертацию по исследованию
бетона.
 Дам рекомендации по основным направлениям исследований в механике
бетона.
 Переведу на английский язык и окажу содействие в публикации Ваших работ в
ведущих зарубежных изданиях.
Искренне желаю Вам успехов в дальнейшем развитии и совершенствовании
новых бетонных составов и технологий и надеюсь на плодотворное
сотрудничество.
С уважением,
Ильдар Каримов
Copyright © 2005 Stroyimport Ltd. All rights reserved.
Скачать