Содержание 1. 2. 3. 4. Введение Исходные данные Расчёт транзисторного усилителя с активно-емкостной нагрузкой Обеспечение и стабилизация положения рабочей точки Графическая часть проекта Заключение Список литературы 3 Введение В импульсных устройствах электронные приборы исполняют роль усилительных и переключающих элементов и используются в формирователях, генераторах и усилителях импульсов. Импульсное напряжение представляет собой совокупность гармоник широкого спектра частот. Поэтому большой интерес представляют частотные свойства транзистора. Зависимость поведения транзисторов от частоты обусловлена относительно медленным движением носителей в базе и действием внутри транзисторных емкостей. С увеличением частоты время движения носителей в базе может оказаться соизмеримым с периодом входного напряжения. В этом случае носители, введенные в большом количестве в базу во время действия максимального значения входного напряжения, не успевают еще достичь коллекторного перехода, как напряжение на входе существенно уменьшается. В результате от места повышенной концентрации носителей начинается диффузия их не только коллекторного, но и к эмиттерного переходам – число рекомбинаций носителей в области базы увеличивается и доля эмиттерного тока, попадающего в цепь коллектора, уменьшается. Повышенная рекомбинация носителей в базе приводит к увеличению базового тока, который на сопротивление базы создаёт напряжение уменьшающее напряжение на эмиттерном переходе. Этим дополнительно снижается ток коллектора. Увеличение тока базы происходит и вследствие запаздывания тока коллектора относительно тока эмиттера за счёт конечного времени распространения носителей в области базы. Чем выше частота, тем большую часть периода входного напряжения составляет это запаздывание, тем больше фазовый сдвиг между коллекторным и эмиттерным током. Следовательно, с увеличением частоты уменьшается коэффициент передачи 4 тока и увеличивается фазовый сдвиг между коллекторным и эмиттерным током. Указанные зависимости следующим образом преломляются при усилении импульсов. Для безыскажённого усиления необходимо, чтобы гармоники всех частот в спектре импульсной последовательности усиливались совершенно одинаково, а начальный фазовый сдвиг между ними оставался неизменным. Ни одно из этих условий транзистором не выполняется. Таким образом, искажение фронта импульса обусловливается в транзисторных схемах не только инерционностью внешней цепи, но и самим транзистором. Импульсные усилители должны обеспечить усиление импульсов с минимальным искажениями их формы. Спектр импульсной последовательности весьма широк. Поэтому импульсные усилители делают резистивными, которые являются наиболее широкополосными 5 1.Исходные данные 1. Коэффициент усиления K=30; 2. Время нарастания фронта добавляемое каскадом tн=0,2 мкс; 3. Длительность импульса τимп=5 мкс; 4. Время повторения импульса T=100 мкс; 5. Емкость нагрузки C4=Cн=10 пФ (далее C4 ) ; 6. Сопротивление нагрузки R5=Rн=2 кОм (далее Rн); 7. Относительный спад плоской вершины ≤0,1. 6 2. Расчёт транзисторного усилителя с активно-емкостной нагрузкой. Рассчитываю каскад для усиления прямоугольных импульсов по следующим данным: Коэффициент усиления K=30; Время нарастания фронта добавляемое каскадом tн=0,2 мкс; Длительность импульса τимп=5 мкс; Время повторения импульса T=100 мкс; Емкость нагрузки C4=Cн=10 пФ ; Сопротивление нагрузки R5=Rн=2 кОм; Относительный спад плоской вершины ≤0,1. Проектирование схемы явного импульсного устройства начинаю с выбора транзистора. Требуется такой транзистор, который удовлетворяет условию, когда транзистор VT должен иметь верхнюю граничную частоту: f a 3 / tн , где fa – частота, на которой коэффициент передачи тока эмиттера уменьшается по сравнению с низкочастотным значением в 2 раз. Соблюдение данного условия необходимо для того, чтобы обеспечить заданное значение время нарастания фронта добавляемое каскадом tн . Время нарастания определяется как время, требующееся, чтобы реакция на единичную ступенчатую функцию возросла с 10 до 90 % от конечного значения. Иногда применяется другое определение: время нарастания равно обратной величине наклона кривой реакции в момент, когда реакция достигает половины конечного значения. fa 3 3 ; fa 15МГц , tн 0,2 106 7 Данному условию удовлетворяет транзистор КТ361Б с параметрами, приведёнными в таблице 1 и таблице 2 ниже. Таблица 1. Предельные параметры Прибор Ukэr max при Т=25◦С Ukб0 max В Uэб0 max В мВт 20 20 4 150 Ik,max mA КТ361 Б 50 Tnmax Pk max Т◦С (P max) ◦С 35 120 Tmax ◦С 100 Таблица 2. Iэ(Ik) Параметры при Т=25◦С Ikб0(Ikэr) f гр (fh21) мА мкА МГц 1 1 250 Прибор H21Э Ukб В КТ361 Б 50…350 10 Ck пФ 9 Задаю рабочие параметры: τ=0,07(мкс); g21=80(мА/В); Cк=9(пФ); Rб=40(Ом); g22<30·10-6(1/Ом); g11=0,0015(1/Ом). Определяю сопротивление резистора R3, который является нагрузкой на коллекторе K 0 g 21 R0 R0 K0 30 375Ом g 21 80 103 Пользуясь источником [5,стр 143] округляю до стандартных номинальных значений по ряду E12 получаю R0 390Ом 8 R3 K0 1 / Rк 1 / Rн g 22 отсюда после простых преобразований получаем Rк, которое будет равно: R3 K0 30 3 g 21 K 0 1 / Rн g 22 80 10 30 1 / 2 103 30 106 30 468кОм 80 15,9 105 с некоторым запасом округляя до стандартных номинальных значений, пользуясь источником [5,стр 13] по ряду E24 получаю R3 470кОм Длительность фронта, добавляемая каскадом, зависит от суммарной постоянной времени: tн=2,2τк=2,2(τ+ τi+ τн), где K - постоянная времени усилителя в области ВЧ; - суммарная постоянная времени каскада; i – постоянная времени перезарядки ёмкости C K через выходное сопротивление транзистора и нагрузку R5=Rн; τн - постоянная времени цепи нагрузки; Время нарастания фронта импульса, добавляемое каскадом определяю из приведённых выше формул: tн 2,2 к 2,2 i н где ti рассчитывается по формуле: ti C4 R0 1 g21 Rб Cк известно из таблицы, а R0 – из расчёта выше tн Cн R0 , так как R0=390 Ом и C4=Cн известно из исходных данных, то н 10 1012 390 3900 1012 0,0039 мкс 9 ti 9 1012 390 4,2 9 1012 1638 0,014742 1012 0,014724 мкс tн 2,2 0,07 0,0039 0,014742 2,2 0,0821 0,1950124 0,2 мкс следовательно, можно сделать вывод, что транзистор обеспечивает нужный коэффициент усилений K0 и время нарастания фронта импульса tн. Определяю емкость конденсаторов C2 и C3 , которые влияют на вершину импульса. Искажение плоской вершины импульса обусловлено наличием конденсаторов C2 и C3 . С целью уменьшения искажений эти конденсаторы выбирают большой емкости, чтобы их заряд длился дольше, чем длительность импульса. Относительный спад вершины за счёт C2 определяется выражением: 2 и => C2 Cп ( RK RH ) u 2 ( RK RH ) Относительный спад вершины за счёт CЭ определяется выражением: 3 u (q21 q11 ) C3 ;q11 1 ; h11э где q 21 -проводимость в прямом направлении; q11 - входная проводимость. Распределяю заданный спад плоской вершины импульса следующим образом: 2 0,02; 3 0,08 С2 100 106 100 106 2,024 мкФ 0,02 470 2000 49,4 10 C3 80 10 3 15 104 100 106 0,08 101,875 мкФ округляя до стандартных номинальных значений пользуясь литературой [5,стр143] по ряду E24 выбираю конденсаторы С2 2,2 мкФ и С3 110 мкФ Данный расчёт взят из [1,стр 106 ]примера 4.2. 11 3. Обеспечение и стабилизация положения рабочей точки. Малосигнальные параметры транзистора – это параметры его эквивалентной схемы, необходимые для расчёт основных усилительных свойств каскада. Необходимо учитывать, что, во-первых, они определяются не абсолютными значениями токов и напряжений, а их приращениями относительно рабочей точки транзистора, и , во-вторых, их величина зависит от положения рабочей точки, то есть для разных значений постоянных токов и напряжений даже для одного и того же транзистора малосигнальные параметры могут существенно отличаться. Малосигнальные параметры транзисторов могут быть определены по вольт-амперным характеристикам. Обеспечиваю положение и стабильность рабочей точки. Питающее напряжение Eк=12В, tº=40ºC. Исходный режим примем: Uк0=-5В; I0к=5мА; I0б=0,07мА, Uб0=-0,32В, при t=20º тепловой ток Iк0=5мкА Допустимое изменение коллекторного тока в исходной рабочей точке. I к 0,1 I ок I к 0,1 5 103 0,5 мА Определяю изменение теплового тока при изменении tº c 20º до 40º I к 0 I к 0 2 40 20 10 I к 0 5 106 22 5 106 5 106 4 5 106 20 106 5 106 15 мкА Нахожу допустимый коэффициент нестабильности исходного режима в соответствии с условием (4.4) источника [1,стр 74] I к 0.5 103 Sн 3,3(3) I к 0 15 106 учитывая, что для обеспечения необходимого напряжения на транзисторе при данном Eк, напряжение Uэ ограничивают пределами U э 0,15 0,2 Eк , тогда U э 0,2 Eк 0,2 12 2,4 В следовательно, сопротивление резистора в цепи эмиттера 12 R4 Uэ 2, 4 0, 47 кОм I э 0 5 0,07 103 округляя до стандартных номинальных значений, пользуясь той же литературой, по ряду E24 получаю R4 470Ом по формуле Rб R1 R2 Rэ Sн 1 R1 R2 нахожу сопротивление делителя Rб R4 Sн 1 0,47 103 3,3 1 1,081кОм зная g11=0,0015 (Сименс), тогда входное сопротивление: 1 1 Rвх тр 0,66кОм g11 15 104 сопротивление делителя, по существу, не снижает общего сопротивления каскада. R Rвх _ тр || Rб По формулам (4.10)-(4.12) из [1,стр75] определяю элементы и ток базового делителя, сопротивление на делителе используется для более точного задания рабочей точки транзистора: Eк Rб R2 Eк U б 0 I 0 к I б 0 I б 0 Rб 12 1100 12 0,32 5 10 0,07 10 3 470 0,07 10 3 1100 3 13200 13200 3 3 12 0,32 5,07 10 470 0,07 10 1100 9,2201 1431,6548 1432Ом зная R2 и Rб рассчитываю R1: R R 1100 1432 1575200 R 1 б 2 4744,578Ом R2 Rб 1432 1100 322 с некоторым запасом округляя до стандартных номинальных значений, пользуясь [7,стр 30], по ряду E24 получаю R1 4,7кОм и R2 1,5кОм Для расчёта ёмкости разделительного конденсатора, надо сказать, что данный конденсатор C1 оказывает влияние на свойства усилительного каскада только в области низких частот. Их параметры необходимо выбирать так, чтобы на нижней границе частотного диапазона их реактивное 13 сопротивление было существенно меньше (например, в 10 раз), чем сопротивление других элементов цепей, в которых они применяются. Тогда емкости конденсаторов можно определить следующим образом: 10 1 C1 2 f н RГ Rвх где Rвх R1 || R2 4700 1500 7050000 2203,125Ом 4700 1500 3200 тогда Rвх 2,2кОм , а Rг 100 кОм беру из примера C1 10 1 0,03185 9,8 105 3,1 106 2 50 102200 округляя до стандартных номинальных значений по ряду E24 выбираю конденсаторы С1 3,3 мкФ . Iд U б 0 I 0 к I б 0 Rэ R2 0,32 5,07 103 470 0,32 2,3829 1,6 мА 1500 1500 Из сравнения Iд, Iб0 и I0к следует, что ток делителя не нагружает источник питания и удовлетворяет условию Iд« I0к и удовлетворяет условию (4.5) [1,стр75]. 14 Заключение В результате всех проделанных и проведенных расчетов был найден транзистор, на основе которого в четвёртом пункте курсового проекта приведена принципиальная электрическая схема спроектированного усилителя. Импульсные усилители обеспечивают усиление импульсов с допустимыми искажениями их формы. Спектр импульсной последовательности весьма широк, поэтому импульсные усилители делают резисторными, так как они являются наиболее широкополосными. Основной целью данной курсовой работы стал расчёт элементов импульсного усилителя и подбор транзистора, что было приведено в пунктах два и три. 15 Литература 1. Браммер Ю.А. Пащук И.Н. Импульсная техника: Учебник для радитехн. спец. техникумов. — 4-е изд., перераб. и доп. - Москва.,: Высшая школа, 1976.-319с. 2. Браммер Ю.А. Пащук И.Н. Импульсные и цифровые устройства: Учебник для студентов электрорадиоприборостроительных сред. спец. учеб. заведений — 6-е изд., перераб. и доп. - Москва.: Высш. шк., 2002.-351с. 3. Цыкина А. В. Электронные-усилители: Учеб. пособие для техникумов связи. — 2-е изд., доп. и перераб. - Москва: Радио и связь, 1982. — 288 с. 4. Разработка и оформление конструкторской документации радио электронной аппаратуры: Справочник / Э.Т. Романычева, А. К. Иванова, А. С. Куликов, Н. Г. Миронова и др.; Под ред. Э.Т. Романычевой Э.Т. — 2-е изд., перераб. и доп. - Москва: Радио и связь, 1982. — 288 с. 5. Резисторы. Конденсаторы. Трансформаторы. Дроссели. Коммутационные устройства РЭА: Справочник. / Н.Н. Акимов, Е.П. Ващуков, В.А. Прохоренок - Минск.: Беларусь 1994. —591с. 16